Beregning af varmebelastning: grundlæggende metode til bestemmelse af indikatoren, aggregeret beregning, kompleks metode

Introduktion

Kravene til bestemmelse af forbrugernes varmebelastninger ved udviklingen af ​​varmeforsyningsordninger afspejles i følgende lovgivningsmæssige og lovgivningsmæssige retsakter:

– Den føderale lov i Den Russiske Føderation den 27. juli 2010 nr. 190-FZ

– Resolution fra Den Russiske Føderations regering af 22.02.2012 nr. 154;

– Bekendtgørelse fra Ministeriet for Regional Udvikling i Den Russiske Føderation af 28. februar 2009 nr. 610;

– Bekendtgørelse fra Den Russiske Føderations energiministerium og Ministeriet for regional udvikling i Den Russiske Føderation den 29. december 2012, nr. 565/667;

– SP 124.13330.2012.

De kontraktmæssige belastninger beregnes normalt ud fra designdataene. Designbelastningerne til opvarmning afhænger hovedsageligt af designparametrene for lokalernes mikroklima, udendørsluftens designtemperatur i opvarmningssæsonen (taget lig med temperaturen i den koldeste fem-dages periode med en sikkerhed på 0,92 til 8. SP 131.13330.2012 [8]) og de isolerende egenskaber ved de omsluttende strukturer … Designbelastningerne på varmtvandsforsyningen afhænger af mængden af ​​varmt vandforbrug og dets designtemperatur.

I løbet af de sidste 20-30 år har mange af ovenstående parametre og egenskaber ændret sig gentagne gange. Metoder til beregning af termiske belastninger, krav til termisk beskyttelse af omsluttende strukturer er ændret. Især klassen af ​​energieffektivitet for lejlighedsbygninger (MKB) bestemmes baseret på sammenligningen (bestemmelse af afvigelsesværdien) af faktiske eller beregnede (for nybyggede, rekonstruerede og reviderede MKD) værdier af indikatoren for den specifikke årligt forbrug af energiressourcer, hvilket afspejler det specifikke forbrug af energiressourcer til opvarmning, ventilation, varmtvandsforsyning og grundværdier for indikatoren for det specifikke forbrug af energiressourcer i lejlighedsbygningen. I dette tilfælde skal de faktiske (beregnede) værdier bringes til de beregnede betingelser for sammenlignelighed med basisværdierne. De faktiske værdier for indikatoren for det specifikke årlige forbrug af energiressourcer bestemmes på grundlag af aflæsningerne af generelle husmåleudstyr.

Selve klimaet ændrede sig også, hvilket resulterede i, at for eksempel for St. steg temperaturen i opvarmningsperioden med 0,5 ° С (fra –1,8 til –1,3 ° С).

Ud over ovenstående faktorer bidrager forbrugerne af termisk energi selv til energibesparende foranstaltninger, for eksempel ved at udskifte trævinduer i lejligheder med mere forseglede – plastik.

Alle disse ændringer tilsammen bidrager til det faktum, at varmeforbrugernes faktiske varmeforbrug og kontraktuelle varmebelastninger er forskellige.

Eksempler på de udviklede varmeforsyningsordninger for en række store bosættelser (f.eks. Nizhny Novgorod) viste, at hvis den kontraktmæssige belastning tages som den faktiske belastning (den belastning, der er angivet i varmeforsyningskontrakter), skaber dette en overskydende varmeforsyningskapacitet organisationer. En betydelig del af belastningen i dette tilfælde viser sig at være uopkrævet, men samtidig forbliver konstante driftsomkostninger, hvilket negativt påvirker både effektiviteten af ​​varmeforsyningsorganisationer (TSS) og forbrugeren af ​​termisk energi..

Strategien bemærker, at den i øjeblikket anvendte teknologi til planlægning af varmeforsyningssystemer fører til unødvendige investeringer, skabelse af overskydende varmekapacitet i alle elementer i energisystemer og bevarelse af et lavt effektivitetsniveau for hele den russiske energisektor..

Relevansen af ​​det emne, der er rejst i artiklen, skyldes fraværet i de nuværende lovgivningsmæssige og lovgivningsmæssige handlinger af metoder til bestemmelse af den faktiske varmebelastning i de beregnede elementer i territorial opdeling ved de estimerede udetemperaturer, problemerne med at matche den faktiske varme belastninger, der bruges til investeringsplanlægning i varmeforsyningsordninger med TCO, samt konsekvenserne af forkert analyse varmebelastning af forbrugere etableret i varmeforsyningskontrakter.

I hvilke tilfælde er beregningen af ​​varmebelastningen

• at optimere varmeudgifter;
• at reducere den beregnede varmebelastning
• i tilfælde af, at sammensætningen af ​​varmeforbrugende udstyr er ændret (varmeanordninger, ventilationssystemer osv.)
• at bekræfte den estimerede grænse for forbrugt varmeenergi
• i tilfælde af at designe dit eget varmesystem eller varmepunkt;
• hvis der er abonnenter, der bruger varmeenergi til den korrekte fordeling;
• Ved tilslutning til varmesystemet i nye bygninger, strukturer, industrielle komplekser;
• at revidere eller indgå en ny kontrakt med en organisation, der leverer termisk energi;
• hvis organisationen modtog en meddelelse, hvori det er påkrævet at afklare varmebelastningerne i lokaler, der ikke er til beboelse
• hvis organisationen har mulighed for at installere varmemåler
• i tilfælde af et stigning i varmeforbruget af ukendte årsager.

Beregning af varmebelastningen er nødvendig i følgende tilfælde:

• reduktion af designvarme,
• reduktion af varmeudgifter,
• koordinering af ændringer i sammensætningen af ​​varmeforbrugende udstyr (ændring i antallet af varmeanordninger, installation eller demontering af ventilationssystemet), f.eks. organisationer, der har installeret et ventilationssystem til forsyning eller et varmegardin,
• at bevise overensstemmelse mellem den nye varmebelastning og det nye varmeforbrug med den beregnede grænse,
• designe din egen varme,
• ved design af et individuelt varmepunkt,
• for den korrekte opdeling af varmebelastningen mellem abonnenter,
• tilslutning af nye objekter, bygninger eller komplekser til varmesystemet,
• at indgå en ny kontrakt med en varmeforsyningsorganisation.
• for organisationer, der har modtaget en meddelelse om behovet for at afklare termiske belastninger i ikke-boligområder,
• organisationer, der betaler for tjenester efter afregningsmetode (ude af stand til at installere en måleenhed),
• efter en urimelig stigning i varmeforbruget fra et energiforsynings- eller administrationsselskab.

Retsgrundlag for genberegning af varmebelastning

Forbrugernes ret til at beregne varmebelastninger er sikret

• i hver standardkontrakt for levering af termisk energi, samt
• i rækkefølge fra Ministeriet for Regional Udvikling i Den Russiske Føderation af 28. december 2009 nr. 610 “Ved godkendelse af reglerne for etablering og ændring (revision) af varmelast”.

I rækkefølgen fra ministeriet for regional udvikling nr. 610 er det fastslået, at for at revidere de kontraktmæssige værdier er det nødvendigt at udvikle en teknisk rapport med beregning af termiske belastninger.

Rapporten bør begrunde ændringen eller faldet i varmebelastningen for anlægget..

I ordre nr. 610 er det også fastslået, at beregningen af ​​varmebelastningen til opvarmning, ventilation og varmtvandsforsyning kan revideres efter indførelsen af ​​energibesparende foranstaltninger, nemlig efter:

• eftersyn,
• genopbygning af interne ingeniørnetværk, hvilket hjælper med at reducere tab gennem isolering og lækager,
• øge den termiske beskyttelse af en bygning eller et objekt,
• implementering af andre energibesparende foranstaltninger.

Her kan du downloade ordren fra Ministeriet for Regional Udvikling i Den Russiske Føderation af 28. december 2009 nr. 610 “Ved godkendelse af reglerne for etablering og ændring (revision) af varmelast”.

Normer for temperaturregimer i lokaler

Inden der foretages nogen beregninger af systemets parametre, er det som minimum nødvendigt at kende rækkefølgen af ​​de forventede resultater samt at have tilgængelige standardiserede egenskaber ved nogle tabelværdier, der skal substitueres i formlerne eller blive guidet af dem..

Efter at have udført beregninger af parametrene med sådanne konstanter, kan man være sikker på pålideligheden af ​​den søgt dynamiske eller konstante parameter i systemet.

Til lokaler til forskellige formål er der referencestandarder for temperaturregimerne i beboelses- og ikke-boligbyggerier. Disse normer er nedfældet i de såkaldte GOST’er.

For et varmesystem er en af ​​disse globale parametre rumtemperaturen, som skal være konstant uanset årstiden og miljøforholdene..

Ifølge reguleringen af ​​sanitære standarder og regler er der forskelle i temperatur i forhold til sommer- og vintersæsonen. Klimaanlægget er ansvarligt for rummets temperaturregime i sommersæsonen, princippet for dets beregning er detaljeret i denne artikel..

Men stuetemperaturen om vinteren leveres af varmesystemet. Derfor er vi interesserede i temperaturområderne og deres tolerancer for vintersæsonen..

De fleste reguleringsdokumenter fastsætter følgende temperaturintervaller, der tillader en person at være komfortabel i et værelse.

For lokaler til ikke-beboelse af en kontortype med et areal på op til 100 m2:

• 22-24 ° С – optimal lufttemperatur;
• 1 ° С – tilladt udsving.

For kontorlokaler med et areal på mere end 100 m2 er temperaturen 21-23 ° C. For ikke-beboelsesejendomme af en industritype varierer temperaturintervallerne meget afhængigt af formålet med lokalerne og de etablerede arbejdsbeskyttelsesstandarder.

Hver person har sin egen behagelige stuetemperatur. Nogen kan lide, at det er meget varmt i rummet, nogen er behagelig, når rummet er køligt – det hele er ganske individuelt

Hvad angår beboelseslokaler: lejligheder, private huse, godser osv., Er der visse temperaturområder, der kan justeres afhængigt af beboernes ønsker.

Og alligevel har vi for specifikke lokaler i en lejlighed og et hus:

• 20-22 ° С – stue, inklusive børneværelse, tolerance ± 2 ° С –
• 19-21 ° С – køkken, toilet, tolerance ± 2 ° С;
• 24-26 ° С – badeværelse, brusebad, pool, tolerance ± 1 ° С;
• 16-18 ° С – korridorer, gange, trapper, opbevaringsrum, tolerance + 3 ° С

Det er vigtigt at bemærke, at der er flere flere grundlæggende parametre, der påvirker temperaturen i rummet, og som du skal fokusere på, når du beregner varmesystemet: fugtighed (40-60%), koncentrationen af ​​ilt og kuldioxid i luften (250: 1), luftmassens bevægelseshastighed (0,13-0,25 m / s) osv..

Objektets hovedkarakteristika, vigtige for regnskab ved beregning af varmebelastning

Den mest korrekte og kompetente beregnede varmebelastning til opvarmning bestemmes kun, når absolut alt tages i betragtning, selv de mindste detaljer og parametre.

Denne liste er ret lang, og du kan inkludere den:

• Type og formål med ejendomsobjekter. Bolig- eller ikke -boligbyggeri, lejlighed eller administrativ bygning – alt dette er meget vigtigt for at opnå pålidelige data om termisk beregning.

Lasthastigheden afhænger også af bygningstypen, som bestemmes af varmeleverandører og følgelig varmeomkostninger;

• Den arkitektoniske del. Der tages hensyn til dimensioner af alle former for eksterne hegn (vægge, gulve, tage), åbningernes dimensioner (altaner, loggier, døre og vinduer). Bygningens antal etager, tilstedeværelsen af ​​kældre, loftsrum og deres funktioner er vigtige;
• Temperaturkrav for hvert værelse i bygningen. Denne parameter skal forstås som temperaturregimerne for hvert værelse i en boligbygning eller zone i en administrativ bygning;
• Udformning og egenskaber ved eksterne hegn, herunder materialetype, tykkelse, tilstedeværelsen af ​​isoleringslag;

Fysiske indikatorer for rumkøling – data til beregning af varmebelastning

• Formålet med lokalerne. Som regel er det iboende i industribygninger, hvor det er nødvendigt at skabe nogle specifikke termiske forhold og tilstande for et værksted eller sted;
• Tilgængelighed og parametre for særlige lokaler. Tilstedeværelsen af ​​de samme bade, pools og andre lignende strukturer;
• Vedligeholdelsesniveau – tilgængelighed af varmtvandsforsyning, såsom centraliseret varme-, ventilations- og klimaanlæg;
• Det samlede antal punkter, hvorfra varmt vand trækkes. Det er på denne egenskab, at der skal lægges særlig vægt på, for jo større antal punkter, jo større varmebelastning på hele varmesystemet som helhed;
• Antallet af mennesker, der bor i hjemmet eller i anlægget. Kravene til fugtighed og temperatur afhænger af dette – faktorer, der er inkluderet i formlen til beregning af varmebelastningen;

Udstyr, der kan påvirke termiske belastninger

• Andre data. For en industriel facilitet omfatter sådanne faktorer f.eks. Antallet af vagter, antallet af arbejdere pr. Skift samt arbejdsdage om året..

Hvad angår et privat hus, skal du tage højde for antallet af mennesker, der bor, antallet af badeværelser, værelser osv..

Beregning af varmebelastninger: hvad der er inkluderet i processen

Beregningen af ​​varmebelastningen med dine egne hænder udføres direkte, selv på designstadiet af et sommerhus eller et andet ejendomsobjekt – det skyldes enkelheden og manglen på unødvendige kontantomkostninger. Dette tager hensyn til kravene i forskellige normer og standarder, TCH, SNB og GOST.

Følgende faktorer skal bestemmes i løbet af beregningen af ​​varmeydelsen:

• Varmetab af ydre hegn. Inkluderer de ønskede temperaturforhold i hvert af værelserne;
• Den krævede effekt til opvarmning af vandet i rummet;
• Den mængde varme, der kræves for at opvarme ventilationsluft (i tilfælde, hvor der er påkrævet tvunget ventilation);
• Den varme, der er nødvendig for at opvarme vandet i poolen eller badet;

Gcal / time – en enhed til måling af genstanders termiske belastninger

• Mulig udvikling af varmesystemets videre eksistens. Dette indebærer muligheden for at udsende varme til loftet, til kælderen samt alle slags bygninger og tilbygninger;

Varmetab i en standardbolig

Råd. Termiske belastninger beregnes med en “margin” for at udelukke muligheden for unødvendige økonomiske omkostninger. Særligt vigtigt for et landsted, hvor yderligere tilslutning af varmeelementer uden forundersøgelse og forberedelse vil være uoverkommeligt dyrt.

Bestemmelse af kedeleffekt

For at opretholde temperaturforskellen mellem miljøet og temperaturen inde i huset er det nødvendigt med et autonomt varmesystem, som opretholder den ønskede temperatur i hvert værelse i et privat hus.

Grundlaget for varmesystemet er forskellige typer kedler: flydende eller fast brændsel, elektrisk eller gas.

Kedlen er den centrale enhed i varmesystemet, der genererer varme. Kedlens hovedkarakteristik er dens effekt, nemlig omregningskursen, varmemængden pr. Tidsenhed.

Efter at have foretaget beregninger af varmebelastningen til opvarmning, opnår vi den nødvendige nominelle effekt af kedlen.

For en almindelig flerværelses lejlighed beregnes kedeleffekten gennem arealet og specifik effekt:

Р -kedel = (Sroom * Rudelnaya) / 10, hvor

• S -værelser – det samlede areal af det opvarmede rum;
• Rudell – effekttæthed i forhold til klimatiske forhold.

Men denne formel tager ikke højde for varmetab, som er nok i et privat hus..

Der er et andet forhold, der tager denne parameter i betragtning:

Рkotla = (Qloss * S) / 100, hvor

• Rboiler – kedeleffekt;
• Qloss – varmetab;
• S – opvarmet område.

Kedelens nominelle ydelse skal øges. Lagerbeholdningen er nødvendig, hvis du planlægger at bruge kedlen til at opvarme vand til badeværelset og køkkenet.

I de fleste varmesystemer til private huse anbefales det definitivt at bruge en ekspansionsbeholder, hvor en forsyning af kølevæske vil blive lagret. Hvert privat hus har brug for varmt vand

For at sikre kedelens effektreserve skal sikkerhedsfaktoren K tilføjes til den sidste formel:

Рkotla = (Qloss * S * K) / 100, hvor

K – vil være lig med 1,25, det vil sige, den estimerede kedeleffekt øges med 25%.

Således gør kedlens kraft det muligt at opretholde standard lufttemperatur i bygningens rum samt at have et indledende og ekstra volumen varmt vand i huset..

Funktioner ved valg af radiatorer

Radiatorer, paneler, gulvvarmesystemer, konvektorer osv. Er standardkomponenter til at levere varme i et rum.De mest almindelige dele af et varmesystem er radiatorer..

Kølelegemet er en speciel hule modulopbygning af højlegeret legering. Det er fremstillet af stål, aluminium, støbejern, keramik og andre legeringer. Princippet for drift af en radiator er reduceret til energistråling fra kølemidlet ind i rummet gennem rummet “kronblade”.

En aluminium og bimetallisk radiator har erstattet massive radiatorer i støbejern. Produktionsvenlighed, høj varmeafledning, god konstruktion og design har gjort dette produkt til et populært og udbredt værktøj til udstråling af varme indendørs.

Der er flere metoder til beregning af radiatorer i et rum. Listen over metoder nedenfor er sorteret efter stigende beregningsnøjagtighed..

Beregningsmuligheder:

1. Efter område. N = (S * 100) / C, hvor N er antallet af sektioner, S er rummets areal (m2), C er varmeoverførslen af ​​en sektion af radiatoren (W, taget fra dette pas eller produktcertifikat), 100 W er den mængde varmestrøm, der er nødvendig for opvarmning af 1 m2 (empirisk værdi). Spørgsmålet opstår: hvordan man tager højde for højden på loftet i rummet?
2. Efter volumen. N = (S * H ​​* 41) / C, hvor N, S, C – tilsvarende. H er rummets højde, 41 W er mængden af ​​varmeflux, der kræves for at opvarme 1 m3 (empirisk værdi).
3. Ved odds. N = (100 * S * k1 * k2 * k3 * k4 * k5 * k6 * k7) / C, hvor N, S, C og 100 er ens. k1 – under hensyntagen til antallet af kamre i glasenheden i rummets vindue, k2 – varmeisolering af væggene, k3 – forholdet mellem vinduesarealet til rummets område, k4 – den gennemsnitlige sub -nul temperatur i den koldeste uge af vinteren, k5 – antallet af ydervægge i rummet (som “går ud” til gaden), k6 – rumtype ovenpå, k7 – loftshøjde.

Dette er den mest nøjagtige måde at beregne antallet af sektioner på. Naturligvis afrundes fraktionelle beregningsresultater altid til det næste heltal.

Hydraulisk beregning af vandforsyning

Selvfølgelig kan “billedet” af beregning af varme til opvarmning ikke være komplet uden at beregne sådanne egenskaber som varmebærerens volumen og hastighed. I de fleste tilfælde er kølevæsken almindeligt vand i en flydende eller gasformig aggregeringstilstand..

Det anbefales at beregne kølevæskens reelle volumen ved at summere alle hulrum i varmesystemet. Når du bruger en enkeltkreds-kedel, er dette den bedste mulighed. Ved brug af dobbeltkredsløbskedler i varmesystemet er det nødvendigt at tage hensyn til forbruget af varmt vand til hygiejniske og andre husholdningsformål.

Beregningen af ​​vandmængden opvarmet af en dobbeltkreds-kedel for at give beboerne varmt vand og opvarmning af kølemidlet foretages ved at summere varmekredsløbets interne volumen og brugernes reelle behov i opvarmet vand.

Mængden af ​​varmt vand i varmesystemet beregnes ved hjælp af formlen:

W = k * P, hvor

• W er varmebærerens volumen;
• P er varmekedlens effekt;
• k er effektfaktoren (antallet af liter pr. enhed er 13,5, området er 10-15 liter).

Som et resultat ser den endelige formel således ud:

W = 13,5 * S

Varmebærerhastighed – den endelige dynamiske vurdering af varmesystemet, som karakteriserer hastigheden af ​​væskecirkulation i systemet.

Denne værdi hjælper med at estimere rørledningens type og diameter:

V = (0,86 * P * μ) / ∆T, hvor

• P er kedeleffekten;
• μ – kedeleffektivitet
• ∆T – temperaturforskel mellem forsyningsvand og returvand.

Ved hjælp af ovenstående metoder til hydraulisk beregning vil det være muligt at opnå reelle parametre, som er “fundamentet” for det fremtidige varmesystem.

Sådan beregnes belastningen?

Varmebelastningsindikatoren bestemmes af flere af de vigtigste faktorer, derfor er det bydende nødvendigt at tage hensyn til:

• samlet glasareal og antal døre;
• forskellen i temperaturregimer uden for og inde i bygningen;
• ydelsesniveau, ventilationssystemets driftstilstand;
• tykkelsen af ​​strukturer og materialer, der er involveret i konstruktionen af ​​strukturen;
• tagmaterialets egenskaber og tagets vigtigste designtræk;
• mængden af ​​isolering og graden af ​​absorption af solvarme af ydre overflader.

Der bruges flere metoder til beregning af varmebelastningen, som adskiller sig markant ikke kun i kompleksitetsgraden, men også i nøjagtigheden af ​​de beregnede resultater. Det er vigtigt på forhånd at indsamle de oplysninger, der er nødvendige for design og designforanstaltninger vedrørende installationsdiagrammet over radiatorer og placeringen af ​​varmtvandsudløbet, grundplan og forklaring af strukturen.

Beregning af varmebelastning til opvarmning

Hej kære læsere! I dag er et lille indlæg om beregning af varmemængden til opvarmning efter aggregerede indikatorer. Generelt tages varmebelastningen i henhold til projektet, det vil sige de data, som designeren har beregnet, indgås i varmeforsyningskontrakten..

Men ofte er der simpelthen ingen sådanne data, især hvis bygningen er lille, for eksempel en garage eller en slags bryggers. I dette tilfælde beregnes varmebelastningen i Gcal / h i henhold til de såkaldte aggregerede indikatorer. Jeg skrev om dette her. Og allerede dette tal går ind i kontrakten som den beregnede varmebelastning. Hvordan beregnes dette tal? Og det beregnes med formlen:

α er en korrektionsfaktor, der tager hensyn til områdets klimaforhold, den anvendes i tilfælde, hvor den estimerede lufttemperatur udenfor adskiller sig fra -30 ° С;

qо er bygningens specifikke opvarmningskarakteristik ved tn.r = -30 ° С, kcal / m3 * С;

V er bygningens volumen ved ydre dimensioner, m³;

tv – designtemperatur inde i den opvarmede bygning, ° С;

tн.р – konstruktionstemperatur for udeluften til opvarmning, ° С;

Kн.р – infiltrationskoefficienten, som skyldes termisk og vindtryk, det vil sige forholdet mellem bygningens varmetab med infiltration og varmeoverførsel gennem eksterne hegn ved den udendørs lufttemperatur, som beregnes for designet af opvarmning

Beregning af varmebelastninger ved maksimal vintertilstand

Opvarmning af belastninger

Anslået (maksimalt) forbrug til opvarmning af bygningen, W,

Varmebelastning af en fem-etagers bygning med fem sektioner, W

hvor er den specifikke opvarmningskarakteristik for bygningens endesektion, W / (m 3 0 С);

– specifik opvarmningskarakteristik for en almindelig sektion af en bygning, W / (m 3 0 С);

Vт – volumen af ​​slutdelen,

Vр – mængden af ​​rækkeafsnittet,

Varmebelastning af en 9-etagers seks sektions bygning, W

hvor er den specifikke opvarmningskarakteristik for bygningens endesektion, W / (m 3 0 С);

– specifik opvarmningskarakteristik for en almindelig sektion af en bygning, W / (m 3 0 С);

Vт – volumen af ​​slutdelen,

Vр – mængden af ​​rækkeafsnittet,

Skolens varmebelastning, W

hvor er skolens særlige opvarmningskarakteristik, W / (m 3 0 С);

Børnehave varmebelastning, W

hvor er børnehaveens specifikke opvarmningskarakteristik, W / (m 3 0 С);

Total varmebelastning til beboelse og offentlige bygninger, kW

W = 12376,835 kW

Ventilationsbelastninger

Det estimerede varmeforbrug til ventilation til offentlige bygninger bestemmes af formlen, W

hvor qw er det specifikke varmeforbrug til ventilation (bygningers specifikke ventilationskarakteristik), W / (m 3 • 0 С), det vil sige varmeforbruget pr. 1 m 3 af bygningens ventilerede volumen i henhold til den eksterne måling med en temperaturforskel mellem luften inde i det ventilerede rum og udeluften i 1 omkring C;

V er den udvendige volumen af ​​den ventilerede bygning, m 3;

tвp – gennemsnitlig indendørs lufttemperatur;

tнв – designtemperatur for udeluften til ventilationssystemer tнв = -25 єС

Bestem varmeforbruget til ventilation til skolen, W

hvor er det specifikke varmeforbrug til ventilation i skolen (specifikke ventilationsegenskaber ved bygninger), W / (m 3 • 0 С)

V er den udvendige volumen af ​​den ventilerede bygning, m 3;

Bestem varmeforbruget til ventilation til børnehaven, W

hvor er det specifikke varmeforbrug til ventilation i skolen (specifikke ventilationsegenskaber ved bygninger), W / (m 3 • 0 С)

V er den udvendige volumen af ​​den ventilerede bygning, m 3;

Samlet varmeforbrug til ventilation, W

Varmt vand belastninger

Gennemsnitlig ugentlig varmestrøm, W, for varmtvandsforsyning til beboelse og offentlige bygninger beregnes med formlen, W

hvor c er vandets varmekapacitet, c = 4,187;

t er antallet af måleenheder (mennesker);

a – forbrugshastigheden for varmt vand med en temperatur på tg = 55єС, kg (l) pr. måleenhed pr. dag;

for beboelsesbygninger a = 105 l / dag pr. person,

for skole a = 8 l / dag pr. person,

for et børnepasningscenter a = 30 l / dag pr. person,

tx er temperaturen på koldt postevand; det tages i løbet af opvarmningsperioden 5 ° C og om sommeren 15 ° C;

1.2 – koefficient under hensyntagen til køling af varmt vand i abonnentsystemer.

Gennemsnitlig ugentlig varmestrøm, W, for varmtvandsforsyning til beboelsesbygninger bestemmes af formlen

Gennemsnitlig ugentlig varmestrøm, W, for varmtvandsforsyning i skole og børnehave

Samlet belastning af varmtvandsforsyning, W

Genberegning af termiske belastninger for andre tilstande

Genberegning af varmebelastninger for andre tilstande: gennemsnit for den koldeste måned, medium opvarmning og sommer, foretages i henhold til formlen

Opvarmning af belastninger

Lad os ved hjælp af denne afhængighed bestemme den gennemsnitlige varmebelastning for den kolde måned for beboelsesejendomme, W

hvor tхм er gennemsnitstemperaturen i den koldeste måned (tillæg 1 [2]);

Bestem den gennemsnitlige varmebelastning for den kolde måned for offentlige bygninger, W

Total varmebelastning for en kold måned til beboelse og offentlige bygninger, W

Bestem varmebelastningen for den gennemsnitlige opvarmningsperiode for beboelsesbygninger, W

hvor tо.п – gennemsnitstemperaturen for opvarmningsperioden (tillæg 1 [2]);

Bestem varmebelastningen for den gennemsnitlige opvarmningsperiode for offentlige bygninger, W

Total varmebelastning for den gennemsnitlige opvarmningsperiode for beboelse og offentlige bygninger, W

Ventilationsbelastninger

Bestem den gennemsnitlige ventilationsbelastning for en kold måned for offentlige bygninger, W

Samlet gennemsnitlig ventilationsbelastning for en kold måned for offentlige bygninger, W

Bestem den gennemsnitlige ventilationsbelastning for den gennemsnitlige opvarmningsperiode for skole og børnehave, W

Samlet gennemsnitlig ventilationsbelastning for den gennemsnitlige opvarmningsperiode for offentlige bygninger, W

Varmt vand belastninger

I sommerperioden vil den nødvendige varmeflux til forberedelse af varmt vand falde og findes ved hjælp af formlen

hvor KS er en koefficient, der tager højde for faldet i sommerens vandforbrug i forhold til vinteren. I mangel af data accepteres KS = 0,8;

Bestem den gennemsnitlige belastning på varmtvandsforsyning i sommerperioden for beboelsesejendomme, W

Lad os bestemme den gennemsnitlige belastning på varmtvandsforsyning i sommerperioden for offentlige bygninger, W

Bestem belastningen på varmtvandsforsyningen i sommerperioden, kW

Distribution af apparater

Når det kommer til vandopvarmning, bør varmekildens maksimale effekt være lig med summen af ​​kapaciteterne for alle varmekilder i bygningen..

Fordelingen af ​​enheder i husets lokaler afhænger af følgende omstændigheder:

1. Rumareal, loftsniveau.
2. Placeringen af ​​rummet i bygningen. Lokaler i slutdelen ved hjørnerne kendetegnes ved øget varmetab.
3. Afstand til varmekilde.
4. Optimal temperatur (set fra beboernes synspunkt). Rummets temperatur er blandt andre faktorer påvirket af luftstrømmens bevægelse inde i huset..

Bygningskoder og forskrifter (SNiP) anbefaler følgende temperaturparametre:

1. Boligkvarter i bygningens dybder – 20 grader.
2. Boligkvarter i bygningens hjørner og endedele – 22 grader.
3. Køkken – 18 grader. I køkkenet er temperaturen højere, da der er yderligere varmekilder (elektrisk komfur, køleskab osv.).
4. Badeværelse og toilet – 25 grader.

Temperaturdiagram ved topfyldning

Hvis huset er udstyret med luftvarme, afhænger mængden af ​​varmestrøm ind i rummet af luftmuffens gennemstrømning. Flowet reguleres ved manuel justering af ventilationsristene og styres af et termometer.

Huset kan opvarmes ved hjælp af distribuerede kilder til termisk energi: elektriske eller gaskonvektorer, gulvvarme på elektricitet, oliebatterier, IR -varmeapparater, klimaanlæg. I dette tilfælde bestemmes de nødvendige temperaturer af termostatindstillingen. I dette tilfælde er det nødvendigt at tilvejebringe sådant udstyrskraft, som ville være tilstrækkeligt ved det maksimale varmetab..

Første beregningsmulighed

I henhold til de eksisterende SNiP -normer kræves 1 kW effekt til 10 kvadratmeter. Denne indikator justeres under hensyntagen til de klimatiske koefficienter:

• sydlige regioner – 0,7-0,9;
• centrale regioner – 1,2-1,3;
• Fjernøsten og Fjern nord – 1,5-2,0.

Først bestemmer vi husets areal: 12 × 12 = 144 kvadratmeter. I dette tilfælde er grundvarmebelastningen: 144/10 = 14,4 kW. Vi multiplicerer resultatet opnået ved den klimatiske korrektion (vi vil bruge en koefficient på 1,5): 14,4 × 1,5 = 21,6 kW. Så meget strøm er nødvendig for at holde huset ved en behagelig temperatur.

Anden beregningsmulighed

Ovenstående metode lider af betydelige fejl:

1. Lofternes højde tages ikke i betragtning, og trods alt skal du ikke opvarme kvadratmeter, men volumen.
2. Mere varme går tabt gennem vinduer og døråbninger end gennem vægge.
3. Bygningstypen tages ikke i betragtning – dette er en lejlighedsbygning, hvor der er opvarmede lejligheder bag vægge, loft og gulv, eller det er et privat hus, hvor der kun er kold luft uden for væggene.

Lad os korrigere beregningen:

1. Som basis er følgende indikator gældende – 40 W pr. Kubikmeter.
2. For hver dør giver vi 200 W, og for vinduer – 100 W.
3. For lejligheder i hjørne- og endedele af huset bruger vi en koefficient på 1,3. Hvis vi taler om den højeste eller laveste etage i en lejlighedsbygning, bruger vi en koefficient på 1,3 og for en privat bygning – 1,5.
4. Vi anvender også klimakoefficienten igen.

Vi laver en beregning:

1. Vi beregner rumets volumen: 12 × 12 × 3 = 432 kvadratmeter.
2. Basestrømindikatoren er 432 × 40 = 17280 W.
3. Huset har et dusin vinduer og et par døre. Således: 17280+ (10 × 100) + (2 × 200) = 18680W.
4. Hvis vi taler om et privat hus: 18680 × 1,5 = 28020 W.
5. Vi tager højde for den klimatiske koefficient: 28020 × 1,5 = 42030 W.

Så baseret på den anden beregning kan det ses, at forskellen med den første beregningsmetode er næsten dobbelt. På samme tid skal du forstå, at sådan strøm kun er nødvendig under de laveste temperaturer. Med andre ord kan spidseffekt leveres af yderligere varmekilder, f.eks. En backupvarmer..

Tredje beregningsmulighed

Der er en endnu mere præcis beregningsmåde, som tager højde for varmetab..

Beregningsformlen er som følger: Q = DT / R, hvor:

• Q er varmetabet pr. Kvadratmeter af den omsluttende struktur;
• DT er deltaet mellem udendørs og indendørs temperaturer;
• R – modstandsniveau for varmeoverførsel.

Bemærk! Cirka 40% af varmen går ind i ventilationssystemet.

For at forenkle beregningerne tager vi den gennemsnitlige koefficient (1,4) for varmetab gennem de omsluttende elementer. Det er tilbage at bestemme parametrene for termisk modstand fra referencelitteraturen. Nedenfor er en tabel med de mest anvendte designløsninger:

• væg af 3 mursten – modstandsniveauet er 0,592 pr. m × C / W;
• væg af 2 mursten – 0,406;
• 1 murstensvæg – 0,188;
• en ramme lavet af en 25 centimeter bar – 0,805;
• et blokhus med en 12 centimeter bar – 0,353;
• rammemateriale med mineraluldsisolering – 0,702;
• trægulv – 1,84;
• loft eller loft – 1,45;
• dobbeltdør i træ – 0,22.

Beregninger:

1. Temperatur delta – 50 grader (20 grader Celsius indendørs og 30 grader under nul udenfor).
2. Varmetab pr. Kvadratmeter gulv: 50 / 1,84 (data for trægulv) = 27,17 W. Hele gulvtab: 27,17 x 144 = 3912 W.
3. Varmetab gennem loftet: (50 / 1,45) × 144 = 4965 W.
4. Vi beregner arealet på fire vægge: (12 × 3) × 4 = 144 kvm. m. Da væggene er lavet af 25 centimeter træ, er R lig med 0,805. Varmetab: (50 / 0,805) × 144 = 8944 W.
5. Tilføj de opnåede resultater: 3912 + 4965 + 8944 = 17821. Det resulterende antal er husets samlede varmetab uden at tage hensyn til særegenheder ved tab gennem vinduer og døre.
6. Tilføj 40% ventilationstab: 17821 × 1,4 = 24,949. Således har du brug for en 25 kW kedel..

Typer varmebelastninger

Beregninger tager højde for gennemsnitlige sæsonmæssige temperaturer

Varmebelastninger er af en anden karakter. Der er et konstant varmetab i forbindelse med vægtykkelse, tagkonstruktion. Der er midlertidige – med et kraftigt fald i temperaturen med intensiv ventilation. Beregningen af ​​hele varmebelastningen tager højde for dette.

Permanent termisk

Industriel køleudstyr genererer meget varme

Varmtvandsforsyning og teknologiske apparater henvises til året rundt. Sidstnævnte er vigtig for industrielle virksomheder: fordøjere, industrielle køleskabe, dampkamre udsender en gigantisk mængde varme..

I beboelsesbygninger bliver varmtvandsbelastningen sammenlignelig med varmebelastningen. Denne værdi ændrer sig lidt i løbet af året, men svinger meget afhængigt af tidspunktet på dagen og ugedagen. Om sommeren reduceres forbruget af FGP med 30%, da vandtemperaturen i koldtvandsforsyningssystemet er 12 grader højere end om vinteren. I den kolde årstid stiger forbruget af varmt vand, især i weekenden.

Tør varme

Komforttilstand bestemmes af lufttemperatur og fugtighed. Disse parametre beregnes ud fra begreberne tør og latent varme. Tør er en værdi målt med et specielt tørt pære -termometer. Det påvirkes af:

• ruder og døråbninger;
• sol- og varmebelastninger til vinteropvarmning;
• skillevægge mellem rum med forskellige temperaturer, gulve over tomme rum, lofter under loftsrum;
• revner, sprækker, huller i vægge og døre;
• luftkanaler uden for opvarmede områder og ventilation;
• udstyr;
• mennesker.

Gulve på et betonfundament, underjordiske vægge tages ikke i betragtning i beregningerne.

Latent varme

Fugtigheden i rummet øger temperaturen indeni

Denne parameter bestemmer luftens fugtighed. Kilden er:

• udstyr – opvarmer luften, reducerer luftfugtigheden;
• mennesker er en kilde til fugtighed;
• luftstrømme, der passerer gennem revner og sprækker i vægge.

Normalt påvirker ventilation ikke rummets tørhed, men der er undtagelser.

Varmebelastningsregulatorer

Sættet med moderne kedler til industriel og husholdningsbrug omfatter PTH (varmebelastningsregulatorer). Disse enheder (se foto) er designet til at opretholde varmeenhedens effekt på et bestemt niveau og tillader ikke overspændinger og fald under deres drift..

RTN’er giver dig mulighed for at spare på varmeregninger, da der i de fleste tilfælde er visse grænser, og de ikke kan overskrides. Dette gælder især for industrielle virksomheder. Faktum er, at for at overskride grænsen for varmebelastninger pålægges der sanktioner.

Det er ret svært at selvstændigt lave et projekt og beregne belastningen på systemer, der giver varme, ventilation og aircondition i en bygning, derfor er denne fase af arbejdet normalt betroet af specialister. Sandt nok, hvis du ønsker det, kan du selv udføre beregningerne.

Fremgangsmåde til beregning af varmebelastning

For at genberegne varmelast til driftede anlæg og bygninger samt tilslutning af nye faciliteter til varmesystemet er det nødvendigt:

• Saml indledende data om objektet.
• Udfør en energirevision af et objekt.
• Beregn varmebelastninger til opvarmning, varmtvandsforsyning og ventilation baseret på energirevisionen og de modtagne indledende oplysninger.
• Udarbejde en teknisk rapport.
• Enig rapporten med varmeforsyningsorganisationen.
• Indgå eller rediger en aftale med en varmeforsyningsorganisation (f.eks. MOEK).

Energirevision af objektet

Et besøg på objektet er nødvendigt for at

• inspicere varmesystemet og omsluttende strukturer fuldstændigt,
• kontrollere kvaliteten af ​​isolering,
• indsamle generelle oplysninger om objektet,
• bestemme typer af radiatorer, deres antal og placering i lokalerne,
• tage et billede af placeringen af ​​alle varme radiatorer,
• indsamle oplysninger om diameter, materiale og længde på rør, stigerør og forbindelser.

Baseret på resultaterne af energirevisionen udføres beregningen af ​​varmebelastninger til opvarmning og varmtvandsforsyning, en teknisk rapport er under udarbejdelse.

Omfattende varmebelastningsberegning

Ud over den teoretiske løsning af spørgsmål relateret til termiske belastninger, udføres en række praktiske foranstaltninger under designet. Omfattende varmetekniske undersøgelser omfatter termografi af alle bygningskonstruktioner, herunder lofter, vægge, døre, vinduer. Takket være dette arbejde er det muligt at bestemme og rette forskellige faktorer, der påvirker varmetabet i et hus eller en industribygning..

Termisk billeddiagnostik viser klart, hvad den reelle temperaturforskel vil være, når en bestemt mængde varme passerer gennem en “firkant” af arealet af de omsluttende strukturer. Termografi hjælper også med at bestemme varmeforbruget under visse temperaturforhold. Termiske undersøgelser giver de mest pålidelige data om varmebelastninger og varmetab for en bestemt bygning over et bestemt tidsrum. Praktiske foranstaltninger giver dig mulighed for tydeligt at demonstrere, hvad teoretiske beregninger ikke kan vise – problemområder i den fremtidige struktur.

Af alt det ovenstående kan det konkluderes, at beregningerne af varmebelastninger for varmtvandsforsyning, opvarmning og ventilation, der ligner den hydrauliske beregning af varmesystemet, er meget vigtige, og de bør bestemt udføres inden arrangementets start af varmeforsyningssystemet i dit eget hus eller på et anlæg til et andet formål. Når tilgangen til arbejdet udføres korrekt, vil varmestrukturens problemfri funktion sikres og uden ekstra omkostninger.

Videoeksempel på beregning af varmebelastningen på en bygnings varmesystem:

Bestemmelse af varmebelastninger til opvarmning. Beregning af varmebelastningen til opvarmning af en byggesnip

I den indledende fase af arrangementet af varmeforsyningssystemet for nogen af ​​ejendomsobjekterne udføres designet af varmestrukturen og de tilsvarende beregninger.

Det er bydende nødvendigt at beregne varmebelastningerne for at finde ud af mængden af ​​brændstof og varmeforbrug, der kræves for at opvarme bygningen..

Disse data er nødvendige for at træffe beslutning om køb af moderne varmeudstyr..

Varmebelastninger af varmeforsyningssystemer

Begrebet varmebelastning bestemmer mængden af ​​varme, der afgives af varmeudstyr monteret i en beboelsesejendom eller på en genstand til andre formål..

Inden udstyret installeres, udføres denne beregning for at undgå unødvendige økonomiske omkostninger og andre problemer, der kan opstå under driften af ​​varmesystemet..

Ved at kende de grundlæggende driftsparametre i varmeforsyningsdesignet, er det muligt at organisere effektiv drift af varmeenheder. Beregningen bidrager til implementeringen af ​​de opgaver, varmesystemet står over for, og dets elementers overensstemmelse med de normer og krav, der er foreskrevet i SNiP.

Ved beregning af varmebelastningen til opvarmning kan selv den mindste fejl føre til store problemer, for på grundlag af de data, der er indhentet i den lokale afdeling for boliger og kommunale tjenester, godkendes grænser og andre forbrugsparametre, som vil blive grundlaget for fastsættelse af omkostningerne ved tjenester.

Den samlede varmebelastning på et moderne varmesystem omfatter flere grundlæggende parametre:

• belastning af varmeforsyningsstrukturen;
• belastningen på gulvvarmesystemet, hvis det er planlagt at blive installeret i huset;
• belastning af det naturlige og / eller tvungen ventilationssystem;
• belastningen på varmtvandsforsyningssystemet
• belastning forbundet med forskellige teknologiske behov.

Objektkarakteristika til beregning af termiske belastninger

Korrekt beregnet varmebelastning til opvarmning kan bestemmes, forudsat at absolut alt, selv de mindste nuancer, vil blive taget i betragtning i beregningsprocessen.

Listen over detaljer og parametre er ret omfattende:

• formål og ejendomstype

Parameter betydning

Ved hjælp af varmebelastningsindikatoren kan du finde ud af mængden af ​​varmeenergi, der kræves for at opvarme et bestemt rum, såvel som bygningen som helhed. Hovedvariablen her er kapaciteten på alt varmeudstyr, der er planlagt til at blive brugt i systemet. Derudover er det påkrævet at tage højde for varmetabet derhjemme..

Den ideelle situation ser ud til at være, hvor varmekredsløbets kapacitet ikke kun gør det muligt at eliminere alle varmeenergitab i bygningen, men også at give komfortable levevilkår. For korrekt at beregne den specifikke varmebelastning er det nødvendigt at tage alle faktorer i betragtning, der påvirker denne parameter:

Karakteristika for hvert strukturelement i bygningen. Ventilationssystemet påvirker betydeligt tabet af varmeenergi.

• Bygningens dimensioner. Det er nødvendigt at tage højde for både volumen af ​​alle rum og arealet af vinduerne i strukturer og ydervægge..
• Klimatisk zone. Indikatoren for den maksimale timelast afhænger af temperatursvingningerne i den omgivende luft.

Den optimale driftstilstand for varmesystemet kan kun udarbejdes under hensyntagen til disse faktorer. Måleenheden for indikatoren kan være Gcal / time eller kW / time..

Valg af metode

Inden beregningen af ​​varmebelastningen i henhold til de forstørrede indikatorer påbegyndes, skal du tage stilling til de anbefalede temperaturforhold for en boligbygning. For at gøre dette skal du henvise til normerne i SanPiN 2.1.2.2645-10. Baseret på de data, der er angivet i dette reguleringsdokument, er det nødvendigt at sikre den optimale temperatur for driften af ​​varmesystemet for hvert rum..

De metoder, der i dag bruges til at beregne timelasten på varmesystemet, giver mulighed for at opnå resultater med varierende grad af nøjagtighed. I nogle situationer kræves komplekse beregninger for at minimere fejlen.

Hvis optimering af energiomkostninger ikke er en prioritet ved design af et varmesystem, er mindre præcise metoder tilladt..

Efterspørgselskoefficient metode

Efterspørgselsfaktormetoden er den enkleste, mest udbredte, og beregningen af ​​belastninger begyndte med det. Det består i at bruge udtrykket (2.20): ifølge den kendte (specificerede) værdi af Py og de tabelværdier, der er angivet i referencelitteraturen (se eksempler i tabel 2.1):

Kc -værdien anses for at være den samme for elektriske modtagere i samme gruppe (opererer i en tilstand), uanset antallet og effekten af ​​individuelle modtagere. Den fysiske betydning er brøkdelen af ​​summen af ​​de nominelle kapaciteter for elektriske modtagere, der statistisk afspejler den maksimalt praktisk forventede og stødte på samtidig drift og indlæsning af en ubestemt kombination (implementering) af installerede modtagere.

De givne referencedata for Ks og Kp svarer til maksimumværdien og ikke den matematiske forventning. Summering af maksimalværdier, ikke gennemsnit, overvurderer uundgåeligt belastningen. Hvis vi overvejer en hvilken som helst gruppe af EP’er i den moderne elektriske økonomi (og ikke 1930-1960’erne), bliver konventionen i begrebet “homogen gruppe” indlysende. Forskelle i koefficientens værdi – 1:10 (op til 1: 100 og højere) – er uundgåelige og forklares ved de cenologiske egenskaber ved den elektriske økonomi..

Bord 2.2 viser LGS -værdierne, der kendetegner pumperne som en gruppe. Når man undersøger KQ4 dybere, f.eks. Kun for råvandspumper, kan der også være en spredning på 1:10.

Det er mere korrekt at lære at evaluere Kc som helhed for forbrugeren (sted, afdeling, værksted). Det er nyttigt at analysere de beregnede og faktiske værdier for alle objekter af det samme teknologiniveau på det samme niveau af strømforsyningssystemet, svarende til tabellen. 1.2 og 1.3. Dette giver dig mulighed for at oprette en personlig informationsbank og sikre nøjagtigheden af ​​beregninger. Metoden til specifikt elforbrug gælder for sektioner (installationer) af 2UR (andet, tredje … niveau af elsystemet), missilforsvarsafdelinger og 4UR -værksteder, hvor teknologiske produkter er homogene og kvantitativt ændrer sig lidt (en stigning i produktionen reducerer som regel det specifikke elforbrug Auy).

Specifik lastmasse

Den specifikke lastdensitetsmetode er tæt på den forrige. Specifik effekt (belastningstæthed) y er indstillet, og bygningsarealet for strukturen eller stedet, afdelingen, værkstedet bestemmes (for eksempel til maskinbygning og metalbearbejdningsforretninger y = 0,12 … 0,25 kW / m2; for iltomformer butikker y = = 0,16 … 0,32 kW / m2). En belastning på over 0,4 kW / m2 er mulig for nogle områder, især for dem, hvor der er enkelte strømforbrugere med en enhedskapacitet på 1,0 … 30,0 MW.

Teknologisk grafmetode

Den teknologiske planlægningsmetode er baseret på driftsplanen for en enhed, linje eller maskingruppe. For eksempel er driftsplanen for en lysbue stålfremstillingsovn specificeret: smeltetid (27 … 50 min), oxidationstid (20 … 80 min), antal smelter, teknologisk koordinering med drift af andre stålfremstillingsenheder er angivet. Grafen giver dig mulighed for at bestemme det samlede energiforbrug for smelten, gennemsnittet for cyklussen (under hensyntagen til tiden indtil starten af ​​den næste smeltning) og den maksimale belastning til beregning af forsyningsnetværket.

Bestilt diagrammetode

Metoden med ordnede diagrammer, som blev anvendt på en direkte måde i 1960’erne og 1970’erne. for alle niveauer i strømforsyningssystemet og på alle designfaser i 1980’erne – 1990’erne. transformeret til beregning af belastninger med koefficienten for den beregnede aktive effekt. I nærvær af data om antallet af elektriske modtagere, deres effekt, driftstilstande anbefales det at bruge det til at beregne elementerne i strømforsyningssystemet 2UR, SAM (ledning, kabel, samleskinne, lavspændingsudstyr), der leverer en effektbelastning med spænding op til 1 kV (forenklet for det effektive antal modtagere i hele butikken, dvs. for et netværk med en spænding på 6 – 10 kV 4UR). Forskellen mellem metoden med ordnede diagrammer og beregningen med koefficienten for den beregnede aktive effekt består i at erstatte den maksimale koefficient, altid forstået utvetydigt som forholdet Pmax / Pav (2.16), med koefficienten for den beregnede aktive effekt Ap. Beregningsrækkefølgen for et knudeelement er som følger:

• der udarbejdes en liste (antal) med elektriske modtagere med angivelse af deres nominelle PHOMi (installerede) effekt;

• arbejdsskiftet med det højeste strømforbrug bestemmes, og den typiske dag aftales (med teknologerne og elsystemet);

• beskriver funktionerne i den teknologiske proces, der påvirker strømforbruget, adskiller strømforbrugere med store ujævnheder i belastningen (de betragtes forskelligt – i henhold til den maksimale effektive belastning);

• udelukket fra beregningen (listen) af elektriske modtagere: a) lav effekt; b) reserve i henhold til beregningsbetingelserne for elektriske belastninger c) inkluderet lejlighedsvis;

• grupper af strømforbrugere med samme type (driftsmåde) bestemmes;

• fra disse grupper skelnes undergrupper, der har samme værdi som den enkelte udnyttelsesfaktor a: og /;

• elektriske forbrugere af samme driftstilstand tildeles, og deres gennemsnitlige effekt bestemmes;

• den gennemsnitlige reaktive belastning beregnes;

• er gruppens udnyttelsesfaktor Кн for aktiv effekt;

• det effektive antal strømforbrugere i en gruppe af n strømmodtagere beregnes:

hvor det effektive (reducerede) antal strømforbrugere er antallet af strømmodtagere med den samme effekt, der er homogene med hensyn til driftstilstand, hvilket giver den samme værdi af det beregnede maksimale P som en gruppe af strømmodtagere, der har forskellig effekt og driftsmåde.

Når antallet af elektriske modtagere i en gruppe er fire eller flere, er det tilladt at tage pe lig med n (det faktiske antal elektriske modtagere), forudsat at forholdet mellem den største elektriske forbruger Pmutms nominelle effekt og den nominelle effekt af den mindre elektriske forbruger Hus mm er mindre end tre. Ved bestemmelse af værdien af ​​n er det tilladt at udelukke små elektriske modtagere, hvis samlede effekt ikke overstiger 5% af den samlede effekt af hele gruppen;

• i henhold til referencedata og varmetidskonstanten Т0 tages værdien af ​​den beregnede koefficient Кр;

• den beregnede maksimale belastning bestemmes:

De elektriske belastninger af individuelle noder i strømforsyningssystemet i netværk med spændinger over 1 kV (placeret på 4UR, 5UR) blev anbefalet at bestemmes på samme måde med inkludering af tab i transformere.

Beregningsresultaterne er i tabelform. Dette udtømmer beregningen af ​​belastninger i henhold til koefficienten for den beregnede aktive effekt.

Den beregnede maksimale belastning for en gruppe af elektriske modtagere Pmax kan findes på en forenklet måde:

hvor Рnom – gruppens nominelle effekt (summen af ​​nominelle effekter, eksklusive reserveeffekter til beregning af elektrisk belastning); Rav.cm ~ gennemsnitlig aktiv effekt for det travleste skift.

Beregningen med formel (2.32) er besværlig, vanskelig at forstå og anvende, og vigtigst af alt giver den ofte en dobbelt (eller mere) fejl. Metoden overvinder ikke-gaussisk tilfældighed, usikkerhed og ufuldstændighed af de oprindelige oplysninger ved at antage antagelser: elektriske modtagere med samme navn har de samme koefficienter, reservemotorer er ekskluderet i henhold til betingelserne for elektriske belastninger, udnyttelsesfaktoren betragtes som uafhængig af antallet af elektriske modtagere i gruppen, elektriske modtagere med en næsten konstant belastningsplan skelnes, de mindste er udelukket fra beregningen. effektmodtagere. Metoden er ikke differentieret til forskellige niveauer i strømforsyningssystemet og til forskellige stadier af projektimplementering (godkendelse). Den beregnede maksimale koefficient Kmax for aktiv effekt betragtes som en tendens til enhed med en stigning i antallet af elektriske modtagere (faktisk er dette ikke tilfældet – statistik bekræfter dette ikke. For en afdeling, hvor der er 300 … 1000 motorer og et værksted, hvor der er op til 6000 stk., Koefficienten kan være 1, 2 … 1,4). Indførelsen af ​​markedsforhold, der fører til automatisering, en række forskellige produkter, flytter elektriske forbrugere fra gruppe til gruppe.

Den statistiske bestemmelse af RMS.cm for driftsvirksomheder kompliceres af vanskeligheden ved at vælge det travleste skift (udsættelse af arbejdet for forskellige kategorier af arbejdere inden for et skift, fireskiftarbejde osv.). Usikkerhed i målinger manifesteres (pålæggelse af den administrativ-territoriale struktur). Begrænsningerne fra elsystemets side fører til tilstande, når den maksimale belastning Ptgx forekommer i et skift, mens strømforbruget er større i det andet skift. Ved bestemmelse af Рр er det nødvendigt at opgive Рср.см ved at udelukke mellemliggende beregninger.

En detaljeret overvejelse af metodens mangler er forårsaget af behovet for at vise, at beregningen af ​​elektriske belastninger baseret på de klassiske ideer om det elektriske kredsløb og belastningskurver teoretisk set ikke kan give tilstrækkelig nøjagtighed.

Statistiske metoder til beregning af elektriske belastninger forsvares konsekvent af en række specialister. Metoden tager højde for, at selv for en gruppe af mekanismer, der opererer i et givet produktionsområde, varierer koefficienterne og indikatorerne inden for vide grænser. For eksempel varierer inklusionskoefficienten for ikke -automatiske værktøjsmaskiner af samme type fra 0,03 til 0,95, A3 -belastning – fra 0,05 til 0,85.

Opgaven med at finde maksimum for funktionen Рр ved et bestemt tidsinterval er kompliceret af det faktum, at elektriske modtagere og forbrugere med forskellige driftstilstande får strøm fra 2UR, SAM, 4UR. Den statistiske metode er baseret på måling af belastningerne på de linjer, der leverer karakteristiske grupper af strømforbrugere, uden at henvise til de enkelte strømforbrugeres driftstilstand og de numeriske egenskaber ved individuelle grafer.

{xtypo_quote} Metoden anvender to integrale egenskaber: den generelle gennemsnitlige belastning PQp og den generelle standardafvigelse, hvor DP -variansen tages for det samme gennemsnitsinterval. {/ xtypo_quote}

Den maksimale belastning bestemmes som følger:

Værdien af ​​p antages at være anderledes. I sandsynlighedsteorien bruges reglen om tre sigma ofte: Pmax = Pcp ± 3a, som i en normalfordeling svarer til en marginal sandsynlighed på 0,9973. Sandsynligheden for at overskride belastningen med 0,5% svarer til p = 2,5; for p = 1,65 angives en fejlprocent på 5%.

Den statistiske metode er en pålidelig metode til undersøgelse af belastninger fra et driftsindustrivirksomhed, der giver en relativt korrekt værdi af den maksimale belastning Pi (miiX), der er erklæret af industrivirksomheden i timerne for at passere maksimum i elsystemet. I dette tilfælde er det nødvendigt at indrømme en gaussisk fordeling af elektriske forbrugeres arbejde (forbrugere).

Metoden til probabilistisk modellering af belastningsgrafer involverer en direkte undersøgelse af sandsynligheden for sekventielle tilfældige ændringer i den samlede belastning af grupper af elektriske forbrugere i tid og er baseret på teorien om tilfældige processer, ved hjælp af hvilken autokorrelation (formel ( 2.10)), krydskorrelationsfunktioner og andre parametre opnås. Undersøgelser af arbejdsplaner for elektriske modtagere med stor enhedskapacitet, arbejdsplaner for værksteder og virksomheder bestemmer mulighederne for metoden til styring af strømforbrugstilstande og tilpasning af tidsplaner.

Enkle måder

Enhver metode til beregning af varmebelastningen giver dig mulighed for at vælge de optimale parametre for varmesystemet. Denne indikator hjælper også med at bestemme behovet for arbejde med at forbedre bygningens varmeisolering. I dag bruges to ret enkle metoder til beregning af varmebelastningen..

Afhængigt af området

Hvis alle rum i bygningen har standardmål og har god varmeisolering, kan du bruge metoden til at beregne den nødvendige effekt af varmeudstyr afhængigt af området. I dette tilfælde skal der produceres 1 kW varmeenergi for hver 10 m2 i rummet. Derefter skal det opnåede resultat ganges med klimazonens korrektionsfaktor.

Dette er den enkleste beregningsmetode, men den har en alvorlig ulempe – fejlen er meget høj. Under beregningerne tages der kun hensyn til det klimatiske område. Mange faktorer påvirker imidlertid effektiviteten af ​​et varmesystem. Det anbefales derfor ikke at bruge denne teknik i praksis..

Samlede beregninger

Anvendelse af metoden til beregning af varme i henhold til aggregerede indikatorer, beregningsfejlen vil være mindre. Denne metode blev først ofte brugt til at bestemme varmebelastningen i en situation, hvor de nøjagtige parametre for strukturen var ukendte. For at bestemme parameteren bruges beregningsformlen:

Qfrom = q0 * a * Vn * (tvn – tnro),

hvor q0 er strukturens specifikke termiske egenskab;

a – korrektionsfaktor

Vн – bygningens ydre volumen;

tвн, tнро – temperaturværdier inde i huset og udenfor.

Som et eksempel på beregning af varmebelastninger baseret på aggregerede indikatorer kan du beregne maksimalindikatoren for varmesystemet i en bygning langs ydervæggene på 490 m2. To-etagers bygning med et samlet areal på 170 m2 beliggende i Skt. Petersborg.

For det første er det nødvendigt at indstille alle inputdata, der er nødvendige til beregningen ved hjælp af et reguleringsdokument:

• Bygningens termiske karakteristik – 0,49 W / m³ * С.
• Afklaringskoefficient – 1.
• Den optimale temperaturindikator inde i bygningen er 22 grader.

  

Forudsat at minimumstemperaturen om vinteren er -15 grader, kan alle kendte værdier erstattes med formlen – Q = 0,49 * 1 * 490 (22 + 15) = 8,883 kW. Ved hjælp af den enkleste metode til beregning af grundlinjens varmebelastning ville resultatet være højere – Q = 17 * 1 = 17 kW / t. Samtidig tager den konsoliderede metode til beregning af belastningsindikatoren højde for betydeligt flere faktorer:

• Optimale temperaturparametre i lokalerne.
• Bygningens samlede areal.
• Udendørs lufttemperatur.

Denne teknik gør det også muligt med en minimumsfejl at beregne effekten af ​​hver radiator installeret i et separat rum. Dens eneste ulempe er manglende evne til at beregne bygningens varmetab..

Kompleks teknik

Da selv med en forstørret beregning viser fejlen sig at være ret høj, er det nødvendigt at bruge en mere kompleks metode til at bestemme parameteren for belastningen på varmesystemet. For at resultaterne skal være så nøjagtige som muligt, skal husets egenskaber tages i betragtning. Blandt dem er den vigtigste modstand mod varmeoverførsel ® af de materialer, der bruges til fremstilling af hvert element i bygningen – gulv, vægge samt loft..

Denne værdi er omvendt relateret til varmeledningsevne (λ), som viser materialers evne til at overføre varme. Det er ganske indlysende, at jo højere varmeledningsevne, jo mere aktivt vil huset miste varme. Da denne materialetykkelse (d) ikke tages i betragtning i varmeledningsevne, skal du først beregne varmeoverførselsmodstanden ved hjælp af en simpel formel – R = d / λ.

Den overvejede teknik består af to faser. Først beregnes varmetab for vinduesåbninger og ydervægge og derefter for ventilation. Som et eksempel kan du tage følgende egenskaber ved strukturen:

• Vægareal og tykkelse – 290 m² og 0,4 m.
• Der er vinduer i bygningen (termoruder med argon) – 45 m2 (R = 0,76 m2 * C / W).
• Væggene er lavet af massive mursten – λ = 0,56.
• Bygningen blev isoleret med ekspanderet polystyren – d = 110 mm, λ = 0,036.

  

Baseret på inputdata er det muligt at bestemme modstandsindikatoren for væggenes tv -transmission – R = 0,4 / 0,56 = 0,71 m² * C / W. Derefter bestemmes en lignende indikator for isolering – R = 0,11 / 0,036 = 3,05 m² * C / W. Disse data giver os mulighed for at bestemme følgende indikator – R total = 0,71 + 3,05 = 3,76 m2 * C / W.

Vægternes faktiske varmetab vil være – (1 / 3,76) * 245 + (1 / 0,76) * 45 = 125,15 W. Temperaturparametrene forblev uændrede i sammenligning med den samlede beregning. De næste beregninger udføres i overensstemmelse med formlen – 125,15 * (22 + 15) = 4,63 kW / t.

I den anden fase beregnes ventilationssystemets varmetab. Det vides, at husets volumen er 490 m³, og lufttætheden er 1,24 kg / m³. Dette giver dig mulighed for at finde ud af dens masse – 608 kg. I løbet af dagen fornyes luften i rummet i gennemsnit 5 gange. Derefter kan du beregne varmetabet i ventilationssystemet – (490 * 45 * 5) / 24 = 4593 kJ, hvilket svarer til 1,27 kW / t. Det er stadig at bestemme bygningens samlede varmetab ved at tilføje de tilgængelige resultater – 4,63 + 1,27 = 5,9 kW / t.

Indsamling af indledende data om genstanden for varmebelastning

Hvilke data skal indsamles eller modtages:

1. Aftale (kopi) for varmeforsyning med alle vedhæftede filer.
2. Certifikat udstedt på brevpapir om det faktiske antal medarbejdere (i tilfælde af industribygninger) eller beboere (i tilfælde af en beboelsesejendom).
3. BTI -plan (kopi).
4. Varmeanlægsdata: et-rør eller to-rør.
5. Top- eller bundfyldning af varmemediet.

Alle disse data er påkrævet, siden på deres grundlag vil beregningen af ​​varmebelastningen blive foretaget, ligesom alle oplysninger vil blive inkluderet i den endelige rapport. De indledende data vil desuden hjælpe med at bestemme timingen og omfanget af arbejdet. Omkostningerne ved beregningen er altid individuelle og kan afhænge af faktorer som:

• område med opvarmede lokaler;
• type varmesystem;
• tilgængelighed af varmtvandsforsyning og ventilation.

Energiundersøgelse af bygningen

Energirevision indebærer, at specialister afgår direkte til objektet. Dette er nødvendigt for at foretage en komplet inspektion af varmesystemet, kontrollere kvaliteten af ​​dets isolering. Under udtjekningen indsamles også de manglende data om objektet, som ikke kan opnås, bortset fra ved visuel inspektion. De anvendte typer radiatorer, deres placering og antal bestemmes. Et diagram er tegnet og fotografier vedhæftet. Forsyningsrørene inspiceres nødvendigvis, deres diameter måles, det materiale, de er fremstillet af, bestemmes, hvordan disse rør leveres, hvor stigerørene er placeret osv..

Som et resultat af en sådan energirevision (energirevision) vil kunden modtage en detaljeret teknisk rapport, og på grundlag af denne rapport vil beregningen af ​​termiske belastninger til opvarmning af bygningen blive udført..

Teknisk rapport

Varmebelastningsberegningsteknisk rapport bør bestå af følgende afsnit:

1. Indledende data om objektet.
2. Varme radiator layout.
3. Varmtvandsudløb.
4. Selve beregningen.
5. Konklusion om resultaterne af energirevisionen, som bør indeholde en sammenligningstabel over maksimale aktuelle varmebelastninger og kontraktlige.
6. Ansøgninger.

1. Energy Auditor SRO -medlemsattest.
2. Bygningens grundplan.
3. Forklaring.
4. Alle bilag til energiforsyningskontrakten.

Efter udarbejdelsen skal den tekniske rapport aftales med varmeforsyningsorganisationen, hvorefter der foretages ændringer i den nuværende kontrakt eller en ny indgås.

For eksempel et projekt med et etagers hus på 100 m²

For klart at forklare alle metoderne til bestemmelse af mængden af ​​varmeenergi foreslår vi at tage et eksempel på et en-etagers hus med et samlet areal på 100 kvadrater (ved ekstern måling), vist på tegningen. Lad os liste de tekniske egenskaber ved bygningen:

• bygningsområdet er en zone med tempereret klima (Minsk, Moskva);
• tykkelse af ydre hegn – 38 cm, materiale – silikatsten;
• ydervægsisolering – polystyren 100 mm tyk, massefylde – 25 kg / m³;
• gulve – beton på jorden, ingen kælder;
• overlapning – armerede betonplader, isoleret fra siden af ​​det kolde loft med 10 cm skum;
• vinduer – standard metal -plast til 2 glas, størrelse – 1500 x 1570 mm (h);
• indgangsdør – metal 100 x 200 cm, isoleret indefra med 20 mm ekstruderet polystyrenskum.

Sommerhuset har indvendige skillevægge i halvsten (12 cm), fyrrummet er placeret i en separat bygning. Værelsernes arealer er angivet på tegningen, lofternes højde vil blive taget afhængigt af den forklarede beregningsmetode – 2,8 eller 3 m.

Vi beregner varmeforbruget efter kvadratur

For et omtrentligt estimat af varmebelastningen bruges normalt den enkleste varmeberegning: Bygningens areal er taget med de ydre dimensioner og ganget med 100 W. Derfor vil varmeforbruget for et landsted på 100 m² være 10.000 W eller 10 kW. Resultatet giver dig mulighed for at vælge en kedel med en sikkerhedsfaktor på 1,2-1,3, i dette tilfælde tages enhedens effekt lig med 12,5 kW.

Vi foreslår at udføre mere præcise beregninger under hensyntagen til lokalernes placering, antallet af vinduer og bygningsregionen. Så med en loftshøjde på op til 3 m anbefales det at bruge følgende formel:

Beregningen udføres for hvert værelse separat, derefter summeres resultaterne og ganges med den regionale koefficient. Forklaring af formelbetegnelserne:

• Q er den nødvendige belastningsværdi, W;
• Spom – kvadrat i rummet, m²;
• q er indikatoren for de specifikke termiske egenskaber relateret til rummets areal, W / m2;
• k – koefficient under hensyntagen til klimaet i bopælsområdet.

Til reference. Hvis et privat hus ligger i en zone med tempereret klima, antages koefficienten k at være lig med en. I de sydlige regioner, k = 0,7, i de nordlige regioner bruges værdierne 1,5-2..

I en omtrentlig beregning i henhold til den generelle kvadratur er indikatoren q = 100 W / m². Denne fremgangsmåde tager ikke højde for lokalernes placering og det forskellige antal lysåbninger. Korridoren inde i sommerhuset vil miste meget mindre varme end et hjørnesoveværelse med vinduer i samme område. Vi foreslår at tage værdien af ​​den specifikke termiske egenskab q som følger:

• for værelser med en ydervæg og et vindue (eller dør) q = 100 W / m²;
• hjørneværelser med en lysåbning – 120 W / m²;
• det samme, med to vinduer – 130 W / m².

Hvordan man vælger den korrekte q -værdi, er tydeligt vist på byggeplanen. For vores eksempel ser beregningen således ud:

Q = (15,75 x 130 + 21 x 120 + 5 x 100 + 7 x 100 + 6 x 100 + 15,75 x 130 + 21 x 120) x 1 = 10935 W ≈ 11 kW.

Som du kan se, gav de raffinerede beregninger et andet resultat – faktisk vil der blive brugt 1 kW varmeenergi mere til opvarmning af et specifikt hus på 100 m². Figuren tager højde for varmeforbruget til opvarmning af udeluften, der trænger ind i boligen gennem åbninger og vægge (infiltration).

Beregning af varme til rumopvarmning

Når du indretter en bygning med et varmesystem, skal du tage mange punkter i betragtning, startende fra kvaliteten af ​​forbrugsvarer og funktionelt udstyr og slutter med at beregne enhedens nødvendige effekt.

Så for eksempel skal du beregne varmebelastningen til opvarmning af en bygning, en lommeregner, som vil være meget nyttig. Det udføres efter flere metoder, som tager højde for et stort antal nuancer..

Gennemsnitværdier som grundlag for beregning af varmebelastning

For korrekt at beregne opvarmningen af ​​rummet med kølevæskens volumen skal følgende data bestemmes:

• værdien af ​​den nødvendige mængde brændstof
• varmeenhed ydeevne;
• effektiviteten af ​​den angivne type brændstofressourcer.

For at fjerne besværlige beregningsformler har specialister fra boliger og kommunale virksomheder udviklet en unik metode og et program, som det er muligt at beregne varmebelastningen til opvarmning og andre data, der er nødvendige for design af varmeenheden på bare få minutter . Desuden er det ved hjælp af denne teknik muligt korrekt at bestemme mængden af ​​kølemiddel til opvarmning af et bestemt rum, uanset typen af ​​brændstofressourcer..

Grundlæggende og egenskaber ved teknikken

En sådan teknik, der kan bruges ved hjælp af en lommeregner til beregning af varmeenergi til opvarmning af en bygning, bruges meget ofte af medarbejdere i matrikelfirmaer til at bestemme den økonomiske og teknologiske effektivitet af alle former for programmer, der sigter mod energibesparelse. Derudover introduceres nyt funktionelt udstyr ved hjælp af sådanne beregnings- og beregningsmetoder i projekter, og energieffektive processer iværksættes..

Så for at beregne varmebelastningen til opvarmning af en bygning bruger eksperter følgende formel:

• a er en koefficient, der viser korrektionerne af forskellen i temperaturregimet i udeluften, når effektiviteten af ​​varmesystemets funktion bestemmes;
• ti, t0 er forskellen mellem indendørs og udendørs temperaturer;
• q0 – specifik eksponent, som bestemmes af yderligere beregninger;
• Ku.p – infiltrationskoefficient under hensyntagen til alle former for varmetab, fra vejrforhold til fravær af et varmeisolerende lag;
• V er volumenet af strukturen, der har brug for opvarmning.

Sådan beregnes rumets volumen i kubikmeter (m3)

Formlen er meget primitiv: du skal bare multiplicere rummets længde, bredde og højde. Denne mulighed er imidlertid kun egnet til at bestemme kubikapaciteten af ​​en struktur, der har en firkantet eller rektangulær form. I andre tilfælde bestemmes denne værdi på en lidt anden måde..

Hvis rummet er et rum med uregelmæssig form, så er opgaven noget mere kompliceret..

I dette tilfælde er det nødvendigt at opdele rummets areal i enkle figurer og bestemme kubikkapaciteten for hver af dem efter at have foretaget alle målinger på forhånd. Det er kun tilbage at tilføje de resulterende tal.

Beregninger skal udføres i de samme måleenheder, for eksempel i meter.

I tilfælde af at strukturen, for hvilken den samlede beregning af bygningens termiske belastning foretages, er udstyret med et loftsrum, bestemmes kubikkapaciteten ved at multiplicere indikatoren for husets vandrette sektion (vi taler om en indikator, der er taget fra niveauet på gulvoverfladen på første sal) af dens fulde højde under hensyntagen til det højeste punkt på isoleringslaget på loftet.

Inden man beregner rummængden, er det nødvendigt at tage højde for, at der er kældre eller kældre. De har også brug for opvarmning, og hvis der er nogen, så skal yderligere 40% af disse rums areal føjes til husets kubikkapacitet..

For at bestemme infiltrationskoefficienten, Ku.p, kan følgende formel lægges til grund:

• g – eksponent for gravitationsacceleration (SNiP -referencedata);
• L er bygningens højde;
• W0 – betinget afhængig værdi af vindhastighed. Denne værdi afhænger af strukturens placering og vælges i henhold til SNiP.

Indikatoren for den specifikke egenskab q0 bestemmes af formlen:

hvor er roden til det samlede rumfang i strukturen, og n er antallet af værelser i bygningen.

Muligt energitab

For at beregningen skal være så præcis som muligt, skal absolut alle typer energitab tages i betragtning. Så de vigtigste inkluderer:

• gennem loftet og taget, hvis du ikke isolerer dem ordentligt, mister varmeenheden op til 30% af varmeenergien;
• hvis der er naturlig ventilation i huset (skorsten, regelmæssig ventilation osv.), forbruges op til 25% af varmeenergien
• hvis væglofterne og gulvoverfladen ikke er isoleret, kan op til 15% af energien gå tabt gennem dem, den samme mængde går gennem vinduerne.

Jo flere vinduer og døre i huset, jo mere varmetab.

Med husets varmeisolering af dårlig kvalitet går i gennemsnit op til 60% af varmen gennem gulv, loft og facade.

Det største med hensyn til varmeoverførselsoverflade er vinduet og facaden. Først og fremmest ændres vinduerne i huset, hvorefter de begynder at isolere.

Under hensyntagen til mulige energitab skal du enten udelukke dem ved at anvende varmeisolerende materiale eller tilføje deres værdi, mens du bestemmer mængden af ​​varme til opvarmning af rummet.

Hvad angår arrangementet af stenhuse, hvis konstruktion allerede er afsluttet, er det nødvendigt at tage højde for de højere varmetab i begyndelsen af ​​opvarmningsperioden. I dette tilfælde er det nødvendigt at tage hensyn til konstruktionens færdiggørelsesdato:

• fra maj til juni – 14%;
• September – 25%;
• fra oktober til april – 30%.

Varmtvandsforsyning

Næste trin er at beregne den gennemsnitlige belastning af varmt vand i varmesæsonen. Til dette bruges følgende formel:

• a er den gennemsnitlige daglige brug af varmt vand (denne værdi er normaliseret og findes i SNiP -tabellen, tillæg 3);
• N – antallet af beboere, medarbejdere, studerende eller børn (hvis vi taler om en førskoleinstitution) i bygningen;
• t_c – vandtemperaturens værdi (målt efter faktum eller taget fra de gennemsnitlige referencedata);
• T er det tidsinterval, hvor varmt vand tilføres (hvis vi taler om vandforsyning i timen);
• Q_ (t.n) – varmetabskoefficient i varmtvandsforsyningssystemet.

Sandsynligheden for handling af sanitære apparater.

P = (qhhr, u x U) / (qh x N x 3600) = (1,7 x 4) / (0,2 x 2 x 3600) = 0,00472,

hvor: qhhr, u = 1,7 l;

U = 4 personer – antallet af ansatte;

qh = 0,2 l / s;

N = 2 – antal sanitære apparater med varmt vand

Sandsynligheden for at bruge sanitære apparater.

Phr = (3600 x P x qh) / qh0, hr = (3600 x 0,00472x 0,2) / 200 = 0,016992,

hvor: qh0, hr = 200;

Phr< 0,1

ahr = 0,207

Gennemsnitligt timeforbrug af vand.

qt = qhu x U / 1000 x T = 10,2 x 4/1000 x 24 = 0,0017 m3 / t

hvor: qhu = 10,2 l / t

Maksimalt vandforbrug i timen.

qhr = 0,005 x qh0, hr x ahr = 0,005 x 200 x 0,207 = 0,207 m3 / t

Varmestrøm.

a) inden for en gennemsnitlig time

QhT = 1,16 x qhT x (65 – tc) + Qht = 1,16 x 0,0017 x (65 – 5) + 0,017748 = 0,136068 kW x 859,8 = 116,9913 kcal / t (0,0001169913 Gcal / t)

b) inden for en time efter maksimalt forbrug

Qhhr = 1,16 x qhhr x (65 – tc) + Qht = 1,16 x 0,207 x (65 – 5) + 2,16108 = 16,56828 kW x 859,8 = 14245,407 kcal / h (0, 014245407 Gcal / t)

Qhyear = gumh ´ m ´ s ´ r ´ [(65 – tsz) ´ Zs] ´ (1+ Kt.p) ´ 10-6 = 10.2 ´ 4 ´ 1 ´ 1 ´ [(65 – 5) ´ 365] ´ (1+ 0,3) ´ 10-6 = 1,16158 Gcal / år

hvor: gumh = 10,2 l / dag

Er det muligt at regulere belastningerne i varmeblokken?

For bare et par årtier siden var det en urealistisk opgave..

I dag er næsten alle moderne varmekedler til industriel og hjemmebrug udstyret med termiske belastningsregulatorer (PTN).

Takket være sådanne enheder opretholdes varmeenhedernes effekt på et givet niveau, og overspændinger samt passager under deres drift er udelukket..

Tilsynsmyndigheder for varmebelastninger gør det muligt at reducere de økonomiske omkostninger til at betale for forbruget af energiressourcer til opvarmning af strukturen.

Dette skyldes udstyrets faste effektgrænse, som uanset dets funktion ikke ændres. Dette gælder især for industrielle virksomheder..

Det er ikke så svært at lave et projekt på egen hånd og beregne belastningen af ​​varmeenheder, der giver varme, ventilation og aircondition i en bygning, det vigtigste er at have tålmodighed og den nødvendige viden..

Beregning af varme efter bygningens volumen

Ved design af et varmesystem, uanset om det er en industriel struktur eller en beboelsesejendom, er det nødvendigt at udføre kompetente beregninger og udarbejde et diagram over varmesystemets kredsløb.

Specialister anbefaler på dette tidspunkt at være særlig opmærksom på beregningen af ​​den mulige varmebelastning på varmekredsløbet samt mængden af ​​forbrugt brændstof og genereret varme..

Varmebelastning: hvad er det?

Dette udtryk forstås som mængden af ​​varme, der afgives af varmeindretninger.

Den foreløbige beregning af varmebelastningen gør det muligt at undgå unødvendige omkostninger ved køb af komponenter i varmesystemet og til deres installation.

Denne beregning hjælper også med at fordele den mængde varme, der genereres økonomisk og jævnt i bygningen korrekt..

Der er mange nuancer i disse beregninger. For eksempel det materiale, som bygningen er bygget af, varmeisolering, område osv. Specialister forsøger at tage højde for så mange faktorer og egenskaber som muligt for at opnå et mere præcist resultat.

Beregning af varmebelastning med fejl og unøjagtigheder fører til ineffektiv drift af varmesystemet.

Det sker endda, at du skal lave om på dele af en allerede fungerende struktur, hvilket uundgåeligt fører til uplanlagte udgifter.

Og boliger og kommunale organisationer beregner omkostningerne ved tjenester baseret på varmebelastningsdata.

De vigtigste faktorer

Et ideelt designet og designet varmesystem skal opretholde den ønskede rumtemperatur og kompensere for det resulterende varmetab. Ved beregning af indikatoren for varmebelastningen på varmesystemet i bygningen skal du tage højde for:

– Bygningens formål: bolig eller industri.

– Karakteristika for strukturelle elementer i strukturen. Disse er vinduer, vægge, døre, tag og ventilationssystem..

– Boligens størrelse. Jo større det er, jo kraftigere bør varmesystemet være. Det er bydende nødvendigt at tage hensyn til området med vinduesåbninger, døre, ydervægge og mængden af ​​hvert indvendigt rum..

– Tilstedeværelsen af ​​særlige værelser (bad, sauna osv.).

– Udstyrelsesgrad med tekniske anordninger. Det vil sige tilgængeligheden af ​​varmtvandsforsyning, ventilationssystemer, aircondition og typen af ​​varmesystem.

– Temperaturregime for et enkelt værelse. For eksempel i lokaler beregnet til opbevaring er det ikke nødvendigt at opretholde en behagelig temperatur for en person..

– Antal varmtvandsudtag. Jo flere der er, jo mere indlæses systemet..

– Arealet af de glaserede overflader. Værelser med franske vinduer mister en betydelig mængde varme.

– Yderligere betingelser. I beboelsesbygninger kan dette være antallet af værelser, altaner og loggier og badeværelser. I industrien – antallet af arbejdsdage i et kalenderår, skift, den teknologiske kæde i produktionsprocessen osv..

– Klimatiske forhold i regionen. Ved beregning af varmetab tages der hensyn til udetemperaturer. Hvis forskellene er ubetydelige, vil der blive brugt en lille mængde energi på kompensation. Mens ved -40 ° C uden for vinduet vil det kræve betydelige udgifter.

Egenskaber ved eksisterende teknikker

Parametrene inkluderet i beregningen af ​​varmebelastningen er i SNiP’er og GOST’er. De har også særlige varmeoverførselskoefficienter..

Fra pasene til det udstyr, der er inkluderet i varmesystemet, tages digitale egenskaber vedrørende en specifik varmekøler, kedel osv..

Og også traditionelt:

– varmeforbrug, maksimalt taget for en times drift af varmesystemet,

– maksimal varmeflux fra en radiator,

– det samlede varmeforbrug i en bestemt periode (oftest – en sæson) hvis en timeberegning af belastningen på varmeanlægget er påkrævet, skal beregningen udføres under hensyntagen til temperaturforskellen i løbet af dagen.

De udførte beregninger sammenlignes med varmeoverførselsområdet for hele systemet. Indikatoren er ret præcis. Nogle afvigelser sker.

For eksempel vil det for industribygninger være nødvendigt at tage højde for et fald i termisk energiforbrug i weekender og helligdage og i beboelseslokaler – om natten..

Metoder til beregning af varmesystemer har flere grader af nøjagtighed. For at holde fejlen på et minimum er det nødvendigt at bruge temmelig komplekse beregninger. Mindre præcise ordninger bruges, hvis målet ikke er at optimere omkostningerne ved varmeanlægget.

Grundlæggende beregningsmetoder

Til dato kan beregningen af ​​varmebelastningen til opvarmning af en bygning udføres på en af ​​følgende måder.

Tre vigtigste

1. Til beregningen tages aggregerede indikatorer.
2. Indikatorerne for bygningens strukturelle elementer tages som grundlag..

   Beregning af varmetab til opvarmning af det indre luftmængde vil også være vigtig her..

3. Alle genstande, der indgår i varmesystemet, beregnes og opsummeres.

Én eksemplarisk

Der er også en fjerde mulighed. Den har en ret stor fejl, fordi indikatorerne tages meget gennemsnitlige, eller de er ikke nok. Her er denne formel – Qfrom = q0 * a * VH * (tHE – tHPO), hvor:

• q0 – bygningens specifikke termiske karakteristik (oftest bestemt af den koldeste periode),
• a – korrektionsfaktor (afhænger af regionen og er taget fra færdige tabeller),
• VH – volumen beregnet af eksterne fly.

Enkelt beregningseksempel

For en bygning med standardparametre (loftshøjder, rumstørrelser og gode varmeisoleringsegenskaber) kan der anvendes et simpelt forhold mellem parametre, justeret til en faktor afhængigt af regionen.

Antag, at en boligbygning er placeret i Arkhangelsk -regionen, og dens areal er 170 kvadratmeter. m.Varmebelastningen vil være 17 * 1,6 = 27,2 kW / t.

Denne definition af termiske belastninger tager ikke højde for mange vigtige faktorer. For eksempel strukturens strukturelle egenskaber, temperaturer, antallet af vægge, forholdet mellem områderne af vægge og vinduesåbninger osv. Derfor er sådanne beregninger ikke egnede til seriøse projekter af varmesystemet.

Beregning af en radiator efter område

Det afhænger af det materiale, de er lavet af. Oftest bruges i dag bimetallisk, aluminium, stål, meget sjældnere støbejernsradiatorer..

Hver af dem har sin egen varmeoverførselshastighed (varmeydelse). Bimetalliske radiatorer med en akselafstand på 500 mm har i gennemsnit 180 – 190 W.

Aluminium radiatorer har næsten den samme ydeevne.

Varmeafgivelsen af ​​de beskrevne radiatorer beregnes pr. Sektion. Stålpladeradiatorer kan ikke adskilles.

Derfor bestemmes deres varmeoverførsel baseret på størrelsen af ​​hele enheden..

For eksempel vil termisk effekt af en dobbeltrækket radiator med en bredde på 1.100 mm og en højde på 200 mm være 1.010 W, og en panelradiator af stål med en bredde på 500 mm og en højde på 220 mm vil være 1.644 W.

Beregningen af ​​en radiator efter område omfatter følgende grundlæggende parametre:

– loftshøjde (standard – 2,7 m),

– termisk effekt (pr. m2 – 100 W),

– en ydervæg.

Disse beregninger viser, at for hver 10 kvm. m kræver 1.000 watt termisk effekt. Dette resultat divideres med varmeydelsen i en sektion. Svaret er det nødvendige antal radiatorsektioner.

For de sydlige regioner i vores land såvel som for de nordlige er der udviklet faldende og stigende koefficienter.

Gennemsnitlig beregning og nøjagtig

Under hensyntagen til de beskrevne faktorer udføres den gennemsnitlige beregning i henhold til følgende skema. Hvis for 1 kvm. m kræver 100 W varmeflux, derefter et værelse på 20 kvm. m skal modtage 2.000 watt.

Radiatoren (den populære bimetalliske eller aluminium) på otte sektioner udsender omkring 150 watt. Vi deler 2000 med 150, vi får 13 sektioner. Men dette er en ret stor beregning af varmebelastningen..

Den nøjagtige ser lidt skræmmende ud. Intet virkelig kompliceret. Her er formlen:

• q1 – ruder (normal = 1,27, dobbelt = 1,0, tredobbelt = 0,85);
• q2 – vægisolering (svag eller fraværende = 1,27, 2 mursten = 1,0, moderne, høj = 0,85);
• q3 er forholdet mellem det samlede areal af vinduesåbninger og gulvarealet (40% = 1,2, 30% = 1,1, 20% – 0,9, 10% = 0,8);

Et eksempel på beregning af den termiske belastning af et kommercielt anlæg

Dette værelse ligger på første sal i en 4-etagers bygning. Placering – Moskva.

Indledende data om objektet

Objektets adresse	Moskva by
Bygningens etager	4 etager
Etage, hvor de undersøgte lokaler er placeret	først
Arealet af de undersøgte lokaler	112,9 kvm..
Gulvhøjde	3,0 m
Varmesystem	Enkelt rør
Temperatur graf	95-70 hagl. MED
Estimeret temperaturgraf for gulvet, hvor rummet er placeret	75-70 hagl. MED
Påfyldningstype	Øverst
Design indendørs lufttemperatur	+ 20 grader C
Varmeradiatorer, type, mængde	Støbejerns radiatorer M-140-AO-6 stk. Bimetallisk radiator Global (Global) – 1 stk.
Varmeledningsdiameter	DN-25 mm
Varme tilførselsrørlængde	L = 28,0 m.
Varmtvand	fraværende
Ventilation	fraværende
Varmebelastning i henhold til kontrakten (time / år)	0,02 / 47,67 Gcal

Den beregnede varmeoverførsel af de installerede varme radiatorer under hensyntagen til alle tab var 0,007457 Gcal / time.

Det maksimale forbrug af varmeenergi til opvarmning af lokalerne var 0,001501 Gcal / time.

Den endelige maksimale strømningshastighed er 0,008958 Gcal / time eller 23 Gcal / år.

Som et resultat beregner vi de årlige besparelser ved opvarmning af dette rum: 47,67-23 = 24,67 Gcal / år. Således kan du reducere dine varmeenergiomkostninger med næsten det halve. Og hvis vi overvejer, at de nuværende gennemsnitlige omkostninger ved Gcal i Moskva er 1,7 tusinde rubler, så vil den årlige besparelse i monetære termer udgøre 42 tusinde rubler..

Beregningsformel i Gcal

Beregningen af ​​varmebelastningen på bygningens opvarmning i fravær af varmemålere udføres i henhold til formlen Q = V * (T1 – T2) / 1000, hvor:

• V er mængden af ​​vand, der forbruges af varmesystemet, målt i tons eller kubikmeter.,
• T1 – varmtvandstemperatur. Det måles i C (grader Celsius), og temperaturen, der svarer til et bestemt tryk i systemet, tages til beregninger. Denne indikator har sit eget navn – entalpi. Hvis det er umuligt at bestemme temperaturen nøjagtigt, bruges de gennemsnitlige indikatorer på 60-65 C..
• T2 – koldtvandstemperatur. Det er ofte næsten umuligt at måle det, og i dette tilfælde bruges konstante indikatorer, der er afhængige af regionen. For eksempel i en af ​​regionerne, i den kolde årstid, vil indikatoren være 5, i den varme sæson – 15.
• 1.000 – koefficient til opnåelse af beregningsresultatet i Gcal.

For et varmesystem med et lukket kredsløb beregnes varmebelastningen (Gcal / h) på en anden måde: Qfrom = α * qо * V * (tv – tn.r) * (1 + Kn.r) * 0.000001, hvor:

• α er en koefficient designet til at korrigere klimatiske forhold. Tages i betragtning, hvis udetemperaturen adskiller sig fra -30 C;
• V er bygningens volumen ifølge eksterne målinger;
• qо er det specifikke varmeindeks for strukturen ved en given tн.р = -30 С, målt i Kcal / m3 * С;
• tv er den beregnede interne temperatur i bygningen;
• tн.р – beregnet gatetemperatur til udarbejdelse af et projekt af et varmesystem;
• Kn.r – infiltrationskoefficient. Det skyldes forholdet mellem designtårnets varmetab med infiltration og varmeoverførsel gennem eksterne strukturelle elementer ved gatetemperatur, som er sat inden for rammerne af det projekt, der forberedes.

Hvis du skal beregne i gigacalories

I mangel af en varmeenergimåler på et åbent varmekredsløb beregnes beregningen af ​​varmebelastningen til opvarmning af bygningen med formlen Q = V * (T1 – T2) / 1000, hvor:

• V – mængden af ​​vand, der forbruges af varmesystemet, beregnet i tons eller m 3,
• T1 er et tal, der viser temperaturen på varmt vand målt i ° C, og til beregninger tages temperaturen svarende til et bestemt tryk i systemet. Denne indikator har sit eget navn – entalpi. Hvis det på en praktisk måde ikke er muligt at fjerne temperaturindikatorerne, tyer de til gennemsnitsindikatoren. Det ligger i området 60-65 o C.
• T2 – koldtvandstemperatur. Det er ret svært at måle det i systemet, derfor er der udviklet konstante indikatorer, der afhænger af temperaturregimet udenfor. For eksempel, i en af ​​regionerne, i den kolde årstid, tages denne indikator lig med 5, om sommeren – 15.
• 1.000 – koefficient for at få resultatet med det samme i gigacalories.

I tilfælde af et lukket kredsløb beregnes varmebelastningen (gcal / h) på en anden måde:

• α er en koefficient designet til at korrigere klimatiske forhold. Tages i betragtning, hvis udetemperaturen adskiller sig fra -30 ° C;
• V er bygningens volumen ifølge eksterne målinger;
• qо er det specifikke varmeindeks for strukturen ved en given tн.р = -30 о С, målt i kcal / m 3 * С;
• tv er den beregnede interne temperatur i bygningen;
• tн.р – beregnet gatetemperatur til udarbejdelse af et projekt af et varmesystem;
• Kn.r – infiltrationskoefficient. Det skyldes forholdet mellem designtårnets varmetab med infiltration og varmeoverførsel gennem eksterne strukturelle elementer ved gatetemperatur, som er sat inden for rammerne af det projekt, der forberedes.

Beregningen af ​​varmebelastningen viser sig at være noget forstørret, men det er denne formel, der er givet i den tekniske litteratur.

Beregningsalgoritme ifølge SNiP

Denne metode er den mest nøjagtige af alle. Hvis du bruger vores instruktioner og udfører beregningen korrekt, kan du være 100% sikker på resultatet og roligt vælge varmeudstyr. Proceduren ser sådan ud:

1. Mål kvadrering af ydervægge, gulve og lofter separat i hvert værelse. Bestem arealet af vinduer og indgangsdøre.
2. Beregn varmetab gennem alle udendørs hegn.
3. Find ud af forbruget af varmeenergi, der bruges til at opvarme ventilationsluften (infiltration).
4. Opsummer resultaterne, og få en reel varmebelastning.

Måling af stuer indefra

Et vigtigt punkt. I et to-etagers sommerhus tages der ikke højde for interne gulve, da de ikke grænser op til miljøet.

Essensen ved beregning af varmetab er relativt enkel: du skal finde ud af, hvor meget energi hver type bygningsstruktur mister, fordi vinduer, vægge og gulve er lavet af forskellige materialer. Bestem kvadrering af ydervæggene, træk arealet af de glaserede åbninger – sidstnævnte overfører en større varmeflux og tælles derfor separat.

Når du måler bredden på værelserne, tilføjes halvdelen af ​​tykkelsen af ​​den indvendige skillevæg til den og tag fat i det ydre hjørne, som vist i diagrammet. Målet er at tage højde for den fulde firkantning af det eksterne kabinet, som mister varme over hele overfladen..

Når du måler, skal du fange hjørnet af bygningen og halvdelen af ​​den indvendige skillevæg

Bestem varmetabet af vægge og tag

Formlen til beregning af varmefluxen, der passerer gennem en struktur af en type (f.eks. En væg) er som følger:

Lad os dechifrere notationen:

• mængden af ​​varmetab gennem et hegn, vi udpegede Qi, W;
• A – kvadratet af væggen i et rum, m²;
• tv – behagelig temperatur inde i rummet, normalt taget som +22 ° С;
• tн – den minimale udendørs lufttemperatur, som bevares i løbet af de 5 koldeste vinterdage (tag en reel værdi for dit område);
• R – modstand af tykkelsen af ​​det ydre hegn over for varmeoverførsel, m2 ° С / W.

Termisk konduktivitetskoefficienter for nogle almindelige byggematerialer

I listen ovenfor er der en udefineret parameter tilbage – R. Dens værdi afhænger af vægkonstruktionens materiale og tykkelsen af ​​hegnet. For at beregne modstanden mod varmeoverførsel, fortsæt i denne rækkefølge:

1. Bestem tykkelsen af ​​den bærende del af ydervæggen og separat isoleringslaget. Bogstavbetegnelsen i formlerne er δ, den beregnes i meter.
2. Find ud af referencetabellerne termiske konduktivitetskoefficienter for konstruktionsmaterialer λ, måleenheder – W / (m ºС).
3. Erstat de fundne værdier i formlen én efter én:
4. Bestem R for hvert lag af væggen separat, tilføj resultaterne, og brug derefter i den første formel.

Gentag beregningerne separat for vinduer, vægge og lofter i et rum, og gå derefter videre til det næste rum. Varmetab gennem gulvene tælles separat, som beskrevet nedenfor..

Råd. Den korrekte koefficient for varmeledningsevne for forskellige materialer er angivet i de normative dokumenter. For Rusland er dette Code of Rules SP 50.13330.2012, for Ukraine – DBN V.2.6–31 ~ 2006. Opmærksomhed! I beregningerne skal du bruge den λ -værdi, der er foreskrevet i kolonne “B” til driftsbetingelser.

Denne tabel er et tillæg til SP 50.13330.2012 “Termisk isolering af bygninger”, offentliggjort på en specialiseret ressource

Et eksempel på beregning for stuen i vores et-etagers hus (loftshøjde 3 m):

1. Arealet af ydervæggene med vinduer: (5,04 + 4,04) x 3 = 27,24 m². Vinduernes firkant er 1,5 x 1,57 x 2 = 4,71 m². Netto hegn areal: 27,24 – 4,71 = 22,53 m2.
2. Varmeledningsevne λ for silikat murværk er 0,87 W / (m º C), for skumplast 25 kg / m ³ – 0,044 W / (m º C). Tykkelse – henholdsvis 0,38 og 0,1 m, vi overvejer modstanden mod varmeoverførsel: R = 0,38 / 0,87 + 0,1 / 0,044 = 2,71 m2 ° C / W.
3. Udetemperatur – minus 25 ° С, inde i stuen – plus 22 ° С. Forskellen vil være 25 + 22 = 47 ° С.
4. Bestem varmetab gennem stuernes vægge: Q = 1 / 2,71 x 47 x 22,53 = 391 W.

Varmefluxen gennem vinduer og gulve beregnes på lignende måde. Termisk modstand for gennemskinnelige strukturer er normalt angivet af producenten, egenskaberne ved armerede betongulve med en tykkelse på 22 cm findes i lovgivningen eller referencelitteraturen:

1. R af det isolerede gulv = 0,22 / 2,04 + 0,1 / 0,044 = 2,38 m2 ° C / W, varmetab gennem taget – 1 / 2,38 x 47 x 5,04 x 4,04 = 402 W.
2. Tab gennem vinduesåbninger: Q = 0,32 x 47 x71 = 70,8 W.

Tabel over koefficienter for varmeledningsevne af metal-plastvinduer. Vi tog det mest beskedne enkeltkammer med termoruder (k = 0,32 W / (m • ° С)

Det samlede varmetab i stuen (eksklusive gulve) vil være 391 + 402 + 70,8 = 863,8 W. Lignende beregninger udføres for resten af ​​værelserne, resultaterne opsummeres.

Bemærk: korridoren inde i bygningen rører ikke den ydre skal og mister kun varme gennem tag og gulve. Hvilke hegn der skal tages i betragtning i beregningsmetoden, se videoen.

Inddeling af gulvet i zoner

For at finde ud af mængden af ​​varme, der tabes af gulvene på jorden, er bygningen i planen opdelt i 2 m brede zoner, som vist i diagrammet. Den første strimmel starter fra bygningens ydre overflade.

Ved markering starter tællingen fra bygningens ydre overflade.

Beregningsalgoritmen er som følger:

1. Tegn en plan for sommerhuset, opdel i strimler 2 m brede. Maksimalt antal zoner – 4.
2. Beregn det areal af gulvet, der falder separat i hver zone, og forsøm de indvendige skillevægge. Bemærk: kvadrering af hjørnerne tælles to gange (skraveret på tegningen).
3. Brug beregningsformlen (for nemheds skyld giver vi det igen), bestemm varmetabet i alle sektioner, opsummer de opnåede tal.
4. Varmeoverførselsmodstand R for zone I tages lig med 2,1 m2 ° C / W, II – 4,3, III – 8,6, resten af ​​gulvet – 14,2 m2 ° C / W.

Bemærk. Hvis vi taler om en opvarmet kælder, er den første strimmel placeret på den underjordiske del af væggen, fra jordoverfladen.

Gulve isoleret med mineraluld eller ekspanderet polystyren beregnes på samme måde, kun isoleringslagets termiske modstand føjes til de faste værdier af R, bestemt af formlen δ / λ.

Et eksempel på beregninger i stuen i et landsted:

1. Kvadratet i zone I er (5,04 + 4,04) x 2 = 18,16 m², sektion II – 3,04 x 2 = 6,08 m². Resten af ​​zonerne kommer ikke ind i stuen..
2. Energiforbruget for 1. zone vil være 1 / 2,1 x 47 x 18,16 = 406,4 W, for det andet – 1 / 4,3 x 47 x 6,08 = 66,5 W.
3. Størrelsen af ​​varmestrømmen gennem gulvene i stuen – 406,4 + 66,5 = 473 W.

Nu er det let at slå det samlede varmetab i det pågældende rum ud: 863,8 + 473 = 1336,8 W, afrundet – 1,34 kW.

Opvarmning af ventilationsluft

Langt de fleste private huse og lejligheder har naturlig ventilation. Udenfor kommer luft ind gennem vinduespartier og døre, samt luftindtag. Varmesystemet opvarmer den indkommende kolde masse og bruger ekstra energi. Sådan finder du ud af størrelsen af ​​disse tab:

1. Da beregningen af ​​infiltration er for kompliceret, tillader forskriftsdokumenter frigivelse af 3 m³ luft i timen for hver kvadratmeter af boligen. Den samlede tilluftsstrømningshastighed L beregnes simpelthen: rummets kvadrat multipliceres med 3.
2. L er volumen, og massen m af luftstrømmen er nødvendig. Find det ud ved at gange med gastætheden taget fra tabellen.
3. Massen af ​​luft m er substitueret i formlen for skolens fysikkursus, hvilket gør det muligt at bestemme mængden af ​​energiforbrug.

Lad os beregne den nødvendige mængde varme ved hjælp af eksemplet på en langmodig stue med et areal på 15,75 m². Tilstrømningsvolumen L = 15,75 x 3 = 47,25 m³ / t, masse – 47,25 x 1,422 = 67,2 kg / t. Ved at tage luftens varmekapacitet (betegnet med bogstavet C) lig med 0,28 W / (kg ºС) finder vi energiforbruget: Qvent = 0,28 x 67,2 x 47 = 884 W. Som du kan se, er tallet ganske imponerende, hvorfor opvarmning af luftmasser skal tages i betragtning..

Den endelige beregning af bygningens varmetab plus varmeforbruget til ventilation bestemmes ved at opsummere alle de tidligere opnåede resultater. Især stueens varmebelastning vil resultere i et tal på 0,88 + 1,34 = 2,22 kW. Alle sommerhusets værelser er beregnet på samme måde, til sidst udgør energiomkostningerne op til et tal.

Endelig afregning

Hvis din hjerne endnu ikke er kogt af overflod af formler, så er det nok interessant at se resultatet i hele et-etagers huset. I de tidligere eksempler har vi udført hovedarbejdet, det er kun at gå gennem andre rum og finde ud af varmetabet for hele bygningens ydre skal. Fundede indledende data:

• væggenes termiske modstand – 2,71, vinduer – 0,32, gulve – 2,38 m² ° С / W;
• loftshøjde – 3 m;
• R for en indgangsdør isoleret med ekstruderet polystyrenskum er 0,65 m² ° С / W;
• indre temperatur – 22, udvendig – minus 25 ° С.

For at forenkle beregningerne foreslår vi at oprette en tabel i Exel, så tilføjer vi mellemliggende og endelige resultater der..

Et eksempel på en beregningstabel for varmetab i Exel

Efter afslutning af beregningerne og udfyldning af tabellen blev følgende værdier for varmeenergiforbrug efter lokaler opnået:

• stue – 2,22 kW;
• køkken – 2.536 kW;
• entré – 745 W;
• korridor – 586 W;
• badeværelse – 676 ​​W;
• soveværelse – 2,22 kW;
• børn – 2.536 kW.

Den endelige værdi af belastningen på varmesystemet i et privat hus med et areal på 100 m² var 11,518 W, afrundet – 11,6 kW. Det er bemærkelsesværdigt, at resultatet adskiller sig fra de omtrentlige beregningsmetoder med bogstaveligt talt 5%..

Men ifølge reguleringsdokumenter skal det endelige tal ganges med en faktor 1,1 af uberegnede varmetab, der opstår fra bygningens orientering til kardinalpunkterne, vindbelastninger og så videre. Derfor er det endelige resultat 12,76 kW. Detaljeret og tilgængelig om den tekniske teknik er beskrevet i videoen:

Et eksempel på beregning af varmebelastningen for varmtvandsanlæggets varmtvandsforbrugsobjekt

Varmemåleenhedens aflæsninger (varmeenergiforbrug til varmtvandsforsyningens behov) afspejles i et rektangulært koordinatsystem (fig. 3):

– abscissa – kalenderdag;

– på ordinataksen – det gennemsnitlige timeforbrug af varmeenergi pr. dag til varmtvandsforsyningens behov.

Beregningerne tog hensyn til aflæsningerne af varmemåleenheden rettet mod den varmeforbrugende installation af varmeforbrugsobjektet med henblik på varmtvandsforsyning i perioden fra 01/01/2014 til 03/01/2016..

Den maksimale værdi vælges blandt målingerne af varmemåleenheden:

1.171 Gcal / 24 timer = 0.0487917 Gcal / t (registreret 31. december 2016).

Den resulterende værdi af varmtvandsbelastningen afrundes til tredje decimal efter separatoren: 0,049 Gcal / h.

Sammenligning af kontraktmæssig og faktisk (beregnet) belastning er vist i tabellen. 1.

Tabel 1. Sammenligning af kontraktmæssig og faktisk (beregnet) belastning af den betragtede abonnent.

Varmebelastning	Faktisk (estimeret)	Forhandles	Koefficient
– til opvarmning	0,203	0,24	0,85
– for varmt vand (timegennemsnit)	0,049	0,20	0,25
i alt	0,252	0,44	0,57

Det er relevant at bemærke her, at i varmeforsyningskontrakter for varmeforbrugsgenstande er den maksimale timelast for varmt vand som regel angivet og i overensstemmelse med kravene i [3] varmelasten for varmesystemets varmtvandssystem forbrugsobjekt er angivet som det gennemsnitlige timeforbrug af varmeenergi pr. dag ved maksimalt vandforbrug direkte ifølge måledata.

Metode til beregning af faktiske varmebelastninger baseret på målinger af måleenheder (indtastet i den rigtige rækkefølge ved kommerciel måling) installeret på solfangere af varmekilder

Baseret på [9] udføres bestemmelsen af ​​mængden af ​​leveret (modtaget) termisk energi, varmebærer med henblik på kommerciel måling af termisk energi (herunder ved beregning) i overensstemmelse med metoden til kommerciel måling af termisk energi, varmebærer.

I overensstemmelse med kravene beregnes mængden af ​​varmeenergi (QI, Gcal), der frigives af varmekilden for hvert udløb af varme- nettet, ved hjælp af en af ​​følgende formler:

a) ved brug af flowmålere på forsyningsrørledningen:

hvor t0 er starttidspunktet for rapporteringsperioden

ti – tidspunktet for slutningen af ​​rapporteringsperioden

M1 er massen af ​​varmebæreren, der frigives af varmeenergikilden gennem forsyningsrørledningen, t;

h1 – specifik entalpi af kølevæsken i forsyningsrørledningen, kcal / kg;

h2 – specifik entalpi af kølevæsken i returledningen, kcal / kg;

MP er massen af ​​det kølemiddel, der forbruges til fodring af varmeforsyningssystemet, for et bestemt udløb af varmenettet, t;

hХВ er den specifikke entalpi af koldt vand, der bruges til makeup ved input af varmeenergikilden, kcal / kg;

b) ved brug af flowmålere i returledningen:

hvor t0, ti, h1, h2, MP, hXB – det samme som i formlen;

M2 er massen af ​​kølemiddel, der returneres til varmekilden gennem returledningen, t.

Mængden af ​​termisk energi, der frigives af varmekilden til varmeforsyningssystemer med direkte vandindtag fra varmeanlægget, beregnes ved hjælp af formlen:

hvor t0, ti, h1, h2, M1, MP, hXB – det samme som i formlen;

M2 – det samme som i formlen.

Mængden af ​​varmeenergi, der leveres til fodring af varmtvandsforsyning (QGVSI, Gcal) beregnes med formlen:

QGVSI = MmaxP ∙ (hGV – hXV) ∙ 10–3,

hvor MmaxP er massen af ​​det kølemiddel, der forbruges til fodring af varmeforsyningssystemet, for et bestemt udløb af varmeanlægget pr. dag, den maksimale strømningshastighed for kølemidlet til fødning af varmeforsyningssystemet, t / dag;

hГВ – specifik entalpi af varmt vand, kcal / kg;

hХВ – det samme som i formlen kcal / kg.

Mængden af ​​varmeenergi, der leveres til opvarmning og ventilation, (QOVI, Gcal), beregnes med formlen:

QOVI = QI – QGVSI,

Hvis der i den overvejende opvarmningsperiode blev beregnet de beregnede udelufttemperaturer, der blev taget til design af varme- og ventilationssystemer, beregnes den faktiske belastning af den betragtede effekt af varmeenergikilden QphI, Gcal / h, med formlen :

QphI = Qday / 24

hvor Qday er mængden af ​​varmeenergi, Gcal / dag, leveret af varmekilden til dette udløb af varmenetværket, beregnet i henhold til aflæsninger af varmemålere pr. dag med en gennemsnitlig daglig udetemperatur (for St. Petersburg –24 ° C ifølge data).

Hvis der i den betragtede opvarmningsperiode ikke blev registreret de beregnede udetemperaturer, der blev taget til design af varme- og ventilationssystemer [8], blev værdien af ​​den beregnede gennemstrømningshastighed, hvor Qр.ОВ.jИ er den opnåede varmebelastning i varmt vand til opvarmning og ventilation af eksterne forbrugere i j- m år, Gcal / h;

tв.р – temperatur inde i det opvarmede rum, taget til design af varme- og ventilationssystemer, ºС; i årets kolde periode i det servicerede område i beboelsesejendomme tages lufttemperaturen lig med minimum af de optimale temperaturer ifølge GOST 30494, dvs. +20 ºС (p / p “a” s. 5.1 SP 60.13330

tn.r – udendørs lufttemperatur taget til design af varme- og ventilationssystemer, ºС (for St. Petersburg tn.р = –24 ºС

tсрn.pj – udendørs lufttemperatur registreret ved de maksimale varmebelastninger i j -året, ºС.

For at øge pålideligheden af ​​beregningsresultaterne er følgende intervaller udelukket fra betragtning:

– med udetemperaturer under –12 ºС (i dette område på grund af tilstedeværelsen af ​​det øvre snit i temperaturgrafen for varmekilder ved genberegning opnås undervurderede værdier af den beregnede varme- og ventilationsbelastning);

– med udetemperaturer over +3 ºС (i dette område, der falder ind i zonen for temperaturgrafens nedre afbrydelse, giver genberegningen overvurderede værdier af den beregnede varme- og ventilationsbelastning).

Hensigtsområderne sættes separat for hver kilde til termisk energi baseret på analysen af ​​de behandlede data..

Analyse af det faktiske varmeforbrug

De opsummerende data for det faktiske behov for varmekraft ved konstruktionstemperaturerne for udeluften i driftszoner for kilderne til TGO i Skt.Petersborg for opvarmningsperioden 2016, beregnet efter ovenstående metoder, udgjorde 15.551,1 Gcal / h, herunder:

ü til opvarmning – 11.887 Gcal / h;

ü til ventilation – 1.727 Gcal / h;

ü for varmtvandsforsyning (gennemsnitlig time) – 1.130 Gcal / h;

ü til produktionsbehov (damp) – 807,1 Gcal / t.

Fordele og ulemper ved metoder til bestemmelse af faktiske belastninger

Fordele og ulemper ved at beregne de faktiske termiske belastninger ved hver af de ovennævnte metoder er vist i tabel. 2.

Tabel 2. Fordele og ulemper ved de overvejede beregningsmetoder.

P / p nr.	Metode navn	Fordele	ulemper
1	Bestemmelse af den faktiske varmebelastning baseret på aflæsninger af varmemåleenheder (indtastet i den rigtige rækkefølge i kommerciel måling) installeret på abonnenters varmeforbrugsfaciliteter (metode A)	1. En mere nøjagtig bestemmelse af det faktiske forbrug af varmeenergi i en bestemt varmeforsyningszone med en analyse af driftstilstandene for hver abonnents varmeforbrugende udstyr. 2. De data, der blev indhentet under analysen af ​​abonnenternes UUTE -aflæsninger (udført i henhold til bekendtgørelse fra Ministeriet for Regional Udvikling i Rusland nr. 610) er grundlaget for: · Revision af kontraktforhold til forbrugere og bringe kontraktlige belastninger til faktiske (faktiske) værdier; · Bestemmelse af energieffektivitetsklassen for lejlighedsbygninger (i henhold til [6]).	1. Negativ praksis for abonnenter (ikke reguleret af den gældende lovgivning) om at tage UUTE ud af drift / ikke at levere rapporter om varmeforbrug i visse måneder af faktureringsperioden (som følge heraf fravær af en prøve generelt til opvarmningen periode).
2	Bestemmelse af den faktiske varmebelastning baseret på målinger af måleenheder (indtastet i den rigtige rækkefølge ved kommerciel måling) installeret på solfangere af varmekilder (metode B)	1. Effektivitet ved brug af den overvejede metode i et autonomt varmeforsyningssystem: mangel på teknologiske forbindelser til andre varmeforsyningszoner, højst to varmeledninger i zonen for den betragtede varmekilde.	1. Mængden af ​​varmeenergiforsyning fra kollektorer (på grundlag af hvilke faktiske belastninger beregnes) inkluderer ikke det potentielle forbrug af varmeenergi til behovet for abonnenters ventilation (udstyr bruges ikke og (eller) tages ud af drift / demonteret). 2. Ved beregninger tages der ikke hensyn til planlagt eller nødskift af abonnenter samt drift af flere kilder for en varmeforsyningszone.

Varmebelastning af ventilationssystemet

En af de væsentlige fordele ved metoden til bestemmelse af den faktiske varmebelastning baseret på aflæsningerne af abonnentmåleenhederne, som tidligere bemærket, er analysen af ​​driftstilstande og drift af det varmeforbrugende udstyr i hver bygning..

I løbet af biennium 2016-2017. arbejde i varmeforsyningszoner for fire varmekilder fra Nevsky-grenen af ​​PJSC TGC-1 afslørede, at en af ​​de vigtigste typer varmeforbrug for abonnenter, der er genstand for optimering og revision, er varmebelastningen på ventilation. Det skal bemærkes, at denne type varmebelastning i St. Petersborg overvejende er iboende i alle kategorier af forbrugere, med undtagelse af boligblokke..

På samme tid viste inspektion af ventilationsudstyr (luftvarmere) af faciliteterne, der blev udført af medarbejderne i salgsblokken på PJSC TGC-1 med repræsentanter for abonnenter, at ca. 30-40% af ventilationsbelastningen ikke bruges pga. til demontering af udstyr og (eller) mangel på behov for dets drift..

Når en bygning er udstyret med et fungerende ventilationssystem, registrerer termisk energimåleenhed (UUTE) som regel den faktiske belastning under hensyntagen til energiomkostninger, herunder til opvarmning af luft, der kommer ind i lokalerne via et mekanisk ventilationssystem. I denne forbindelse bør beregningen af ​​koefficienten, der viser forholdet mellem den faktiske varmebelastning og den kontraktuelle, udføres i henhold til en af ​​følgende formler:

k = Qfact / Qdog

eller

k = Qfact / QdogO

hvor QfactOV er den faktiske belastning, bestemt i henhold til målingerne af varmemåler, Gcal / h;

QdogOV – total kontraktuel belastning for varme og ventilation, Gcal / h;

QdogO – kontraktuel varmebelastning, Gcal / h.

Formler eller bruges under følgende betingelser og muligheder for at udstyre bygninger med et mekanisk ventilationssystem

Tabel 3. Betingelser for beregning af koefficienten, der viser forholdet mellem den faktiske varmebelastning og kontrakten.

Tilgængelighed	Udnyttelse	Planlægning	Formel til beregning
JA	JA	JA	(12)
INGEN	INGEN	INGEN	(13)
INGEN	INGEN	JA	(13)
JA	INGEN	JA	(13)
JA	INGEN	INGEN	(13)

I tilfælde af at der er et mekanisk ventilationssystem i bygningen med opvarmet indblæsningsluft, betjenes det, og dets videre drift tilbydes også, når man bestemmer omregningsfaktoren for den faktiske belastning til den kontraktuelle belastning, forholdet mellem den faktiske belastning (ifølge UUTE -aflæsninger) til den samlede kontraktmæssige belastning (varme + ventilation), dvs. ved formel (12). I alle andre tilfælde er det ligegyldigt, om der er et mekanisk ventilationssystem i bygningen eller ej, det er planlagt til brug eller ej, men det er faktisk ikke i drift (tekst i tabel 3, markeret med blå), konverteringsfaktor er defineret som forholdet mellem den faktiske belastning og den kontraktuelle. kun til opvarmning, dvs. ifølge formlen (13).

Hvis ventilationssystemet ikke er i drift, men er planlagt til drift (tekst i tabel 3, markeret med rødt), skal omregningsfaktoren bestemmes i henhold til formlen og efter installation og justering af den mekaniske ventilation system, skal den faktiske belastning bestemmes igen og genberegnes koefficienten for forholdet mellem den faktiske belastning og den kontraktuelle, men allerede ifølge formlen

Hvis ventilationssystemet ikke er planlagt til brug, bør belastningen på ventilation udelukkes fra varmeforsyningsaftalen i anlægget..

Kun i dette tilfælde kan de korrekte værdier af den faktiske belastning og dermed de korrekte værdier for omregningsfaktoren k opnås. Denne fremgangsmåde kan kun implementeres ved metoden til beregning af de faktiske belastninger i henhold til dataene i varmemåleenheder installeret på abonnenters varmeforbrugsfaciliteter (metode A).

Anvendelse af en numerisk korrektionsfaktor

Ved beregninger af varmebelastningen skal der tages højde for en numerisk korrektionsfaktor, ved hjælp af hvilken forskellen i det beregnede temperaturregime for udeluften til projekter af varmesystemer bestemmes. Tabellen viser de numeriske korrektionsfaktorer for forskellige klimazoner, der ligger på Den Russiske Føderations område.

-35oC	-36оС	-37oC	-38oC	-39oC	-40oC
0,95	0,94	0,93	0,92	0,91	0,90

I andre regioner i Rusland, hvor det beregnede temperaturregime for de eksterne luftmasser under udformningen af ​​varmesystemet er på et niveau på minus 31 ° C eller lavere, tages værdierne for de beregnede temperaturer inde i de opvarmede rum med i overensstemmelse med dataene i den aktuelle udgave af SNiP 2.08.01-85.

Hvad skal man kigge efter ved beregning

I overensstemmelse med den nuværende SNiP skal der for hver 10 m2 opvarmet areal være mindst 1 kW termisk effekt, men samtidig skal der tages hensyn til den såkaldte regionale korrektion numeriske faktor:

• zone med moderate klimaforhold – 1,2-1,3;
• de sydlige regioners område – 0,7-0,9;
• regioner i det fjerne nord – 1,5-2,0.

Blandt andet er loftkonstruktionernes højde og individuelle varmetab, som direkte afhænger af de typiske egenskaber ved den anvendte struktur, ikke af lille betydning. Som regel bruges 40 watt termisk energi på hver kubikmeter brugbart område, men når du udfører beregninger, skal du også tage højde for følgende ændringer:

• tilstedeværelsen af ​​et vindue – plus 100 watt;
• tilstedeværelsen af ​​en dør – plus 200 watt;
• hjørnerum – korrektion numerisk faktor 1.2-1.3;
• slutdel af bygningen – korrektion numerisk faktor 1.2-1.3;
• privat husstand – numerisk korrektionsfaktor 1.5.

Af praktisk betydning er indikatorer for loft- og vægmodstand, varmetab gennem strukturer af den lukkede type og et fungerende ventilationssystem..

Type materiale	Termisk modstandsniveau
Murværk i tre mursten	0,592 m2 × s / W
Murværk i to og en halv mursten	0,502 m2 × s / W
Murværk i to mursten	0,405 m2 × s / W
Murværk i en mursten	0,187 m2 × s / W
Gassilikatblokke 200 mm tykke	0,476 m2 × s / W
Gassilikatblokke 300 mm tykke	0,709 m2 × s / W
Tømmervægge 250 mm tykke	0,550 m2 × s / W
Tømmervægge 200 mm tykke	0,440 m2 × s / W
Tømmervægge 100 mm tykke	0,353 m2 × s / W
Træisoleret gulv	1,85 m2 × s / W
Dobbelt trædør	0,21 m2 × s / W
Gips 30 mm tykt	0,035 m2 × s / W
Karmvægge 20 cm tykke med isolering	0,703 m2 × s / W

Som følge af ventilationssystemets funktion er termiske energitab i bygninger omkring 30-40%, ca. 10-25% går gennem loftlofter og ca. 20-30% gennem vægge, hvilket skal tages i betragtning ved design og beregning af varmebelastningen.

Gennemsnitlig varmebelastning

Det er så enkelt som muligt at uafhængigt beregne varmebelastningen over bygningens område eller et separat rum. I dette tilfælde ganges indikatorerne for det opvarmede område med varmeeffektniveauet (100 W). For eksempel vil en bygning med et samlet areal på 180 m2 være varmebelastningsniveauet:

180 × 100 W = 18000 W

For den mest effektive opvarmning af en bygning med et areal på 180 m2 vil det således være nødvendigt at levere 18 kW strøm. Det opnåede resultat skal divideres med mængden af ​​varme, der genereres i løbet af en time, med en separat sektion af installerede varme radiatorer.

18000 W / 180 W = 100

Som et resultat kan det forstås, at mindst 100 sektioner skal installeres i lokaler i en bygning, der er forskellige i formål og område. Til dette formål kan du købe 10 radiatorer med 10 sektioner hver eller vælge andre konfigurationsmuligheder. Det skal bemærkes, at den gennemsnitlige varmebelastning oftest beregnes i bygninger udstyret med et centraliseret varmesystem ved temperaturindikatorer for kølevæsken i området 70-75оС.

Beregning af panelradiatorer

Tekniske egenskaber ved panelradiatorer PURMO Plan Ventil Compact FCV 22
Varmebærertemperatur, ikke mere, grader. MED	110
Overdreven arbejdstryk, ikke mere, MPa (g / kvm. Cm)	1.0
Højde H, mm	300
Længde L, mm	700, 1200, 1300
Nominel termisk effekt ved Tgr. 75/65/20 ° C, W.	656, 1124, 1312

Temperaturregime i varmesystemet – 95/70/18.

For at bestemme systemets faktiske termiske effekt, for hver varmeenhed installeret i lokaler med et bestemt funktionelt formål, tages korrektionsfaktoren K i betragtning, bestemt som:

K = T hoved / T hoved

Hvor: Tnapor.n – ​​det nominelle temperaturhoved, der er vedtaget af fabrikanten for at bestemme varmeoverførslen af ​​varmelegemet under nominelle forhold;

Tnapor.f – faktisk temperaturhoved, ºС:

Thead.ph = (tin + tout) / 2 – tin.in

Hvor: tвх, tвых, er temperaturen af ​​kølevæsken ved varmluftens ind- og udløb, tвн.в – designtemperaturen for den indre luft, ºС;

Under hensyntagen til værdien af ​​kølevæsketemperaturen ved varmerens ind- og udløb beregnes værdien af ​​temperaturhovedet og koefficienten K:

Hovedet n = (75 + 65) / 2-20 = 50

Thead.ph = (95 + 70) / 2-18 = 64,5

K = 64,5 / 50 = 1,29

Termisk effekt af en panelradiator ved en individuel temperatur i varmesystemet;

Q = QSK,

hvor: QS er panelradiatorens nominelle termiske effekt;

Panelradiatorer PURMO Plan Ventil Compac FCV 22:

Q = (QS K) n = (656 1,29) 2 = 1692,48 (W) 0,863 = 1460,61 (Kcal / t)

Q = (QS K) n = (1124 1,29) 1 = 1449,96 (W) 0,863 = 1251,32 (Kcal / t)

Q = (QS K) n = (1312 1,29) 2 = 3384,96 (W) 0,863 = 2921,22 (Kcal / t)

hvor: n er antallet af panelradiatorer af mærket PURMO Plan Ventil Compact FCV 22, stk..

Se på en energipas i en købmand

Total termisk belastning af panelradiatorer:

Qr.f. = 1460,61 + 1251,32 + 2921,22 = 5633,15 Kcal / t

Maksimalt timeforbrug til opvarmning i rørledninger

Kurver til bestemmelse af varmeoverførsel af 1 m lodrette glatte rør med forskellige diametre
rør DN 20	ttr. = + 82,5 oC	tв = + 18 оC
Designerhåndbog “Interne sanitære enheder” (IG Staroverov, 1975), s. 56, fig. 12.2

Qp.p. DN20 ´ l1 = 57,31 ´ 0,75 = 42,9825 kcal / t (0,000043 Gcal / h)

Qp.tr.Du20 = 57,31 kcal / h – tab af varmeenergi i forsyningsrørledningen pr. Løbende meter;

l1 = 0,75 m – længden af ​​forsyningsrørledningen;

Maksimalt timeforbrug

Qo max = Qp. Fra. + Qtr. = 5633,15 + 42,98 = 5676,13 kcal / t (0,00567613 Gcal / t).

Årligt forbrug i opvarmningsperioden

Qoyear = Qomax´ ((ti – tm) / (ti – to)) ´ 24´ Zo´ 10-6 = 5676.13 ´ [(18 +3.1) / (18 +28)] ´ 24 ´ 214 ´ 10-6 = = 13,3722 Gcal / år, hvor:

tm = -3,1 ° С – gennemsnitlig udendørs lufttemperatur for faktureringsperioden;

ti = 18 ° С – designtemperatur for indeluft i rum;

tо = -28 ° С – designtemperatur for udeluften;

24 timer – varigheden af ​​varmesystemets drift pr. dag

Zo = 214 dage. – varmesystemets varighed for faktureringsperioden.

Mulige mekanismer til at stimulere revisionen af ​​forbrugernes kontraktlige varmebelastninger (abonnenter)

Revision af abonnenternes kontraktmæssige belastninger og forståelse af de sande værdier for efterspørgslen efter varmeforbrug er en af ​​de centrale muligheder for at optimere den eksisterende og forventede produktionskapacitet, hvilket i fremtiden vil føre til:

ü fald i hastigheden for vækst af takster for varmeenergi til slutforbrugeren

ü reducere mængden af ​​tilslutningsgebyrer på grund af overførsel af ubrugt varmebelastning til eksisterende forbrugere og som følge heraf skabe et gunstigt miljø for udviklingen af ​​små og mellemstore virksomheder.

Arbejdet udført af PJSC “TGC-1” for at revidere abonnenternes kontraktmæssige belastninger viste en manglende motivation hos forbrugerne til at reducere kontraktmæssige belastninger, herunder ved at udføre ledsageforanstaltninger for at spare energi og forbedre energieffektiviteten.

Som mekanismer til at stimulere abonnenter til at revidere varmebelastningen kan følgende foreslås:

· Etablering af en to-takst (takster for varmeenergi og kapacitet);

· Indførelse af mekanismer til at betale for ubrugt strøm (belastning) af forbrugeren (udvidelse af listen over forbrugere i forhold til hvilken reservationsproceduren skal anvendes og (eller) at ændre selve begrebet “reserve termisk effekt (belastning)).

Med indførelsen af ​​to-tariffer er det muligt at løse følgende problemer, der er relevante for varmeforsyningssystemer [7]:

– optimering af omkostninger til vedligeholdelse af den termiske infrastruktur med nedlukning af overskydende varmeudviklingskapacitet

– stimulere forbrugerne til at udligne den kontraktlige og faktiske tilsluttede kapacitet med frigivelse af kapacitetsreserver til tilslutning af nye forbrugere

– udligning af finansielle strømme af TSO på grund af satsen på “kapacitet”, jævnt fordelt over året osv..

Det skal bemærkes, at den gældende lovgivning inden for varmeforsyning skal revideres for at implementere ovennævnte mekanismer..

Indledende data. Beregning af den maksimale varmebelastning

Denne beregning blev udført for at bestemme den faktiske varmebelastning til opvarmning og varmtvandsforsyning af lokaler..

Kunde	Købmand
Objektets adresse	Moskva by
Varmeforsyningsaftale	der er
Bygningens etager	17 etager
Etage, hvor de undersøgte lokaler er placeret	1. sal
Gulvhøjde	3,15 m.
Varmesystem	uafhængig
Påfyldningstype	nederste
Temperatur graf	95/70 ° C
Estimeret temperaturgraf for gulvene, hvor lokalerne er placeret	95/70 ° C
Varmtvand	Centraliseret
Design indendørs lufttemperatur	18 ° C
Fremlagt teknisk dokumentation

Værelse nr.	Nr. Af varmelegemet på planen	Foto af varmelegemet	Varmer tekniske data

Sådan drager du fordel af beregningsresultaterne

Ved at kende bygningens varmebehov kan en husejer:

• vælg klart effekten af ​​varmeudstyr til opvarmning af et sommerhus;
• ringe til det nødvendige antal radiatorsektioner;
• bestemme den nødvendige tykkelse af isoleringen og isolere bygningen
• finde ud af kølevæskens strømningshastighed i enhver del af systemet og om nødvendigt udføre en hydraulisk beregning af rørledningerne
• finde ud af det gennemsnitlige daglige og månedlige varmeforbrug.

Det sidste punkt er af særlig interesse. Vi fandt værdien af ​​varmebelastningen i 1 time, men den kan genberegnes i en længere periode og det estimerede brændstofforbrug – gas, brænde eller piller.

Liste over normativ, teknisk og speciel litteratur

Varmeforbruget beregnes i overensstemmelse med og under hensyntagen til kravene i følgende dokumenter:

1. Retningslinjer for bestemmelse af forbruget af brændstof, elektricitet og vand til varmeproduktion ved opvarmning af kedelhuse i kommunale varme- og kraftvirksomheder (State Unitary Enterprise Academy of Public Utilities opkaldt efter KD Pamfilov, 2002);
2. SNiP 23-01-99 * “Bygningsklimatologi”;
3. Beregning af centralvarmesystemer (R.V.Schekin, V.A. Berezovsky, V.A. Potapov, 1975);
4. Designerhåndbog “Intern sanitær-teknisk udstyr” (IG Staroverov, 1975);
5. SP30.13330 SNiP 2.04.-85 * “Intern vandforsyning og kloakering af bygninger”.
6. “Tekniske forskrifter for bygninger og konstruktioners sikkerhed”.
7. SNiP 23-02-2003 “Termisk beskyttelse af bygninger”
8. SNiP 23-01-99 * “Bygningsklimatologi”
9. SP 23-101-2004 “Design af termisk beskyttelse af bygninger”
10. GOST R 54853-2011. Bygninger og konstruktioner. Metode til bestemmelse af modstanden mod varmeoverførsel af lukkede strukturer ved hjælp af en varmemåler
11. GOST 26602.1-99 “Vindues- og dørblokke. Metoder til bestemmelse af modstand mod varmeoverførsel “
12. GOST 23166-99 “Vinduesblokke. Generelle tekniske betingelser “
13. GOST 30971-2002 “Sømme af samlingsenheder til sammenføjning af vinduesblokke til vægåbninger. Generelle tekniske betingelser “
14. Den Russiske Føderations føderale lov af 23. november 2009 N 261-FZ “Om energibesparelser og øget energieffektivitet og om ændringer af visse lovgivningsmæssige love i Den Russiske Føderation”.
15. Bekendtgørelse fra Ruslands energiministerium af 30. juni 2014 N 400 “Efter godkendelse af kravene til gennemførelse af en energimåling og dens resultater og reglerne for afsendelse af kopier af et energipas udarbejdet baseret på resultaterne af en obligatorisk energimåling “.